Проектирование тягового полупроводникового преобразоателя (стр. 3 из 6)
 |  |  |
LаLa La  |  | | ||
 | | |||
Rа Ra Ra
VD1 VD3 VD5  | |
| | |
 | |
| | |
| |
VD4 VD6 VD2
 |
Рис. 3.2
Эквивалентное анодное активное сопротивление одной фазы, приведённое ко вторичной обмотке, и анодное индуктивное сопротивление определяются соответственно по формулам [1, с.313]
,где
анодное индуктивное сопротивление трансформатора; 
индуктивное сопротивление питающей сети. 
,где uk – напряжение короткого замыкания преобразовательного трансформатора, (в процентах).
, 
, 
. 
,где
активное сопротивление, вычисленное из опыта сквозного короткого замыкания; 
активное сопротивление питающей сети. 
, 
где РКЗ, uk – соответственно потери и напряжение (в процентах) короткого замыкания преобразовательного трансформатора.
; 
; 
.Ток короткого замыкания определяется по формуле
где
амплитуда периодической составляющей тока короткого замыкания; 
фазовый угол сдвига между кривыми напряжения и тока; 
угол коммутации выпрямителя. 
, 
, 
, 
, 
, 
, 
, 
,Результаты расчёта токов короткого замыкания представлены в табл. 3.1
Таблица 3.1
Значения тока короткого замыкания
| ωt,º | iк, А | ωt,º | iк, А | ωt,º | iк, А |
| 0 | -7653,228775 | 144 | 10380,72355 | 288 | -14705,95287 |
| 6 | -6315,124687 | 150 | 9640,645671 | 294 | -14793,83143 |
| 12 | -4928,67503 | 156 | 8778,359639 | 300 | -14732,81892 |
| 18 | -3508,872364 | 162 | 7803,470108 | 306 | -14523,45867 |
| 24 | -2071,076544 | 168 | 6726,813947 | 312 | -14167,92055 |
| 30 | -630,8464196 | 174 | 5560,34152 | 318 | -13669,97716 |
| 36 | 796,2306503 | 180 | 4316,985779 | 324 | -13034,96248 |
| 42 | 2194,709592 | 186 | 3010,520572 | 330 | -12269,71342 |
| 48 | 3549,456856 | 192 | 1655,409753 | 336 | -11382,49492 |
| 54 | 4845,816236 | 198 | 266,6487265 | 342 | -10382,90937 |
| 60 | 6069,769467 | 204 | -1140,399834 | 348 | -9281,79139 |
| 66 | 7208,089828 | 210 | -2550,174286 | 354 | -8091,089125 |
| 72 | 8248,48707 | 216 | -3947,084507 | 360 | -6823,733326 |
| 78 | 9179,742093 | 222 | -5315,682685 | ||
| 84 | 9991,829874 | 228 | -6640,832554 | ||
| 90 | 10676,02933 | 234 | -7907,875223 | ||
| 96 | 11225,01886 | 240 | -9102,789765 | ||
| 102 | 11632,95662 | 246 | -10212,34682 | ||
| 108 | 11895,5445 | 252 | -11224,25353 | ||
| 114 | 12010,07526 | 258 | -12127,28821 | ||
| 120 | 11975,46218 | 264 | -12911,42327 | ||
| 126 | 11792,25101 | 270 | -13567,93509 | ||
| 132 | 11462,61399 | 276 | -14089,49957 | ||
| 138 | 10990,32607 | 282 | -14470,27235 |
По результатам результатов расчёта построен график кривой тока короткого замыкания на рис. 4.1.
Рис. 4.1
4. ВЫБОР ТИПА ДИОДА И РАЗРАБОТКА СОЕДИНЕНИЯ СХЕМЫ ПЛЕЧА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ.
4.1. Выбор типа диода.
Выбор диода производиться по двум параметрам:
· предельный ток диода
· максимальное обратное повторяющееся напряжение
Так как СПП имеют низкую перегрузочную способность, то при расчете необходимо рассмотреть три режима работы тягового преобразователя:
1) режим длительной нагрузки
2) режим рабочей перегрузки
но не чаще чем через каждые 
3) режим аварийной перегрузки
