Расчет режима обжатий на обжимном реверсивном стане (стр. 2 из 5)
– температурный коэффициент; 
– степенной коэффициент; 
– скоростной коэффициент.По данным [3] для стали 60с2 находим:
; 
; 
; 
при температуре 12000С. [3, стр. 8, 21] 
Находим длину очага деформации [2, стр. 7]:
, где (1.14) 
– длина очага деформации, мм. 
Фактор формы очага деформации [1, стр. 24]:
, где (1.15) 
– фактор формы очага деформации.Коэффициент напряженного состояний, учитывающий влияние на контактное давление внешнего трения nзависит от фактора формы очага деформации
, где Hcp=0,5 (H0 +H1) при =0,2…0,5, принимается равным 1 [2, с. 9].Коэффициент nж рассчитывают по эмпирической формуле [2, стр. 9]:
, где (1.16)nж – коэффициент, учитывающий влияние внешних зон по отношению к геометрическому очагу деформации.
Коэффициент n учитывает влияние ширины раската. При прокатке на блюминге принимается равным 1,15.
Контактное давление по формуле А.И. Целикова [2, стр. 7]:
, где (1.17) 
– контактное давление, МПа. 
Определим
по формуле А.П. Чекмарева [2, стр. 11]: 
, где (1.18) – коэффициент плеча равнодействующей. 
Находим длину очага деформации, принимая
, 
и Bср=675 мм [2, с. 13, 14,15] 
, где (1.19) – длина очага деформации, мм; 
– коэффициент трения в шейках валков; 
– диаметр шейки валка, мм;Bср – средняя ширина слитка, мм.
Определим максимальное обжатие по мощности электродвигателей [2, стр. 15]:
, где (1.20) 
– максимальное обжатие по мощности электродвигателя, мм. 
Повторяем расчет при
Принимаем
.1.1.3 Максимальное обжатие по прочности валков
В соответствии с рекомендациями [2, стр. 17] для блюминга 1100 принимаем длину бочки валков
, длину шейки 
, ширину крайнего бурта 
, ширину калибра по дну 
, ширину калибра по буртам при выпуске калибра 
, ширину вреза рассчитаем по формуле [2, стр. 30]: 
, где (1.21) 
– ширина вреза, мм; 
– ширину калибра по дну, мм; 
– выпуск калибра. 
Тогда получим [2, стр. 30]:
, где (1.22) 
– длина шейки, мм. 
Для используемых стальных кованых валков принимаем допустимое напряжение на изгиб
[2, с. 30],Находим допустимое усилие прокатки [2, с. 16]:
, где (1.23) 
– допустимое усилие прокатки, кН; 
– допустимое напряжение на изгиб, МПа;L – длина бочки валков, мм.
Определяем максимальное обжатие по прочности валков при
и 
[2, стр. 17]: 
, где (1.24) 
– максимальное обжатие по прочности валков, мм. 
1.1.4 Выбор максимального обжатия
В результате расчетов получили значения
:по условию захвата валками
по мощности электродвигателей
по прочности валков
Окончательно принимаем
1.2 Среднее обжатие за проход и число проходов
Определим среднее обжатие за проход
.Числовой коэффициент принимаем равным 0,9 – так как, слиток и блюм имеют разные сечения [2, стр. 17].
, где (1.25) – среднее обжатие за проход, мм; – максимальное обжатие, мм. 
Находим число проходов, необходимое для прокатки блюмов сечением
при 
[2, стр. 18]: