Смекни!
smekni.com

Проект привода ленточного конвейера (стр. 5 из 7)

мм принимаем d = 35 мм; хвостовик конический (М20´1,5),

Диаметр участка вала под подшипник:

где, t - высота заплечника, мм; t = 2мм ,

мм Принимаем dП = 40мм.

Диаметр буртика подшипника:

где, r - координата фаски подшипника, мм r = 2,5мм ,

мм Принимаем dБП = 48мм.

4.2 Расчёт промежуточного вала 4-5

Рисунок 6-Эскиз промежуточного вала 4-5

, где Т45 -момент на промежуточном валу;

Принимаем dК = 45мм;

dБК ³ dК + 3×f , где f -размер фаски колеса; f = 1,6мм ,

dБК ³ 45 + 3×1,6 ³49,8 мм Принимаем dБК = 50мм

Принимаем dП = 45мм.

4.3 Расчёт выходного вала 6

Рисунок 7-Эскиз выходного вала 6

, где Т-момент на выходном валу;

мм ;

,где t-высота заплечника;

мм принимаем dП =55мм;

;

мм ; принимаем dБП =65мм;

dК =dБП =65мм.

dБК =dК +3×f , где f– размер фаски колеса; f =2,6мм ,

dБК =65+ 3×2,6=70мм.

5 Подбор и проверка шпонок

Подбираются шпонки призматические (ГОСТ 23360-78).

Рисунок 8-Шпоночное соединение

Таблица 4

Вал Место установки Диаметр d, мм Сечение шпонки, мм Фаска s, мм Глубина паза, мм Длина l, мм
b h t1 t2
2-3 шкив 29.1 6 6 0.3 3.5 2.8 40
4-5 колесо зубчатое 45 14 9 0.5 5.5 3.8 32
6 колесо зубчатое 67 20 12 0.5 7,5 4.9 50
6 полумуфта 45 14 9 .05 5,5 3.8 70

Проверка шпонок на смятие

,

где T – передаваемый вращающий момент;

dср – диаметр вала (средний) в месте установки шпонки;

h, b, l – линейные размеры шпонки;

t1 – глубина паза вала.

Проверочный расчет шпонки 6Ч6Ч40 ГОСТ 23360-78, на валу 2-3.

Т.к. материал ступицы (шкив) – чугун, то допускаемое напряжение смятия [усм]2-3 = 80 Н/мм2.

Проверочный расчет шпонки 14Ч9Ч32 ГОСТ 23360-78, на валу 4-5.

Т.к. материал ступицы (зубчатое колесо 4) – сталь, то допускаемое напряжение смятия

см]4-5 = 120 Н/мм2.

Проверочный расчет шпонки 18Ч11Ч56 ГОСТ 23360-78, на валу 6 под зубчатое колесо 6.

Т.к. материал ступицы (зубчатое колесо 6) – сталь, то допускаемое напряжение смятия

см] = 120 Н/мм2.

Проверочный расчет шпонки 12Ч8Ч63 ГОСТ 23360-78, на валу 6 под полумуфту.

Т.к. материал ступицы (полумуфта) – чугун, то допускаемое напряжение смятия

см] = 80 Н/мм2.

Т.к.

, то необходимо поставить две шпонки под углов 180є, считая, что каждая шпонка передает половину нагрузки.

Проверка показала, данные шпонки можно использовать в шпоночных соединениях редуктора.


6 Выбор муфты

Исходя из условий работы данного привода, будет использоваться втулочно-пальцевая муфта (ГОСТ 20884-93). Муфта выбирается по диаметру вала и по величине расчетного момента

,

где k – коэффициент, учитывающий эксплуатационные условия, для ленточных транспортеров при нагрузке спокойной – k = 1.5 (табл. 9.3, стр. 172, /8/).

Рисунок 9-МУВП

Основные параметры МУВП

Таблица 5 .Основные параметры МУВП

Т, Н×м d, мм D, мм L, мм l, мм
1000 50 220 226 110

Проверочный расчёт муфты

Упругие элементы рассчитываются на смятие:

усм=2×T/(z×D×dп×lвт)≤[ усм],

где Т - вращающий момент;

dп – диаметр пальца; (dп = 22)

усм=2×103×1216/(8×220×22×110)=0.54≤2 МПа

7 Определение реакций опор промежуточного вала и построение эпюр

Рисунок 10-Схема редуктора

Для проверки выбираем промежуточный вал 2-3. Так как на него действует большее количество сил.

Определим реакции опор:

Рассмотрим проекции сил в плоскости ХZ :

-Ft2 ×55 + Ft5 × 125 – RХВ × 175 =0;

тогда

Н

-Ft5 ×50 + Ft4 × 120 – RХА × 175 =0;

тогда

Н

Проверка: SFIX =0; RХА - Ft4 + Ft5 - RХВ = 31,7 – 1198,9 + 2766,25 – 1599 = 0.


Рассмотрим проекции сил в плоскости УZ:

-Fr4 × 55 - Fa4 × 127,5 – Fr5 × 125 + Fa5 × 48,7 + RУB × 175 =0;

тогда

Fr5 ×50 + Fa5 × 48,7 + Fr4 × 120 – Fa4 × 127,5 - RУА × 175 =0;

тогда

Проверка: SFIY =0; RYА - Fr4- Fr5 + RYВ = 859,5 – 442,7 – 1020,1+ 593,2 = 0.

Суммарные реакции опор:

Н

Н

Определим значения изгибающих моментов:

Плоскость XZ:

Сечение 1: 0 < X1 <0.055м. Сечение 2: 0 < X2 <0.70м.

MX = RХА × X1 MX = RХА × (0,055 + X1) - Ft4 × X2

MX(0) = 0 MX(0) = 31,7 × 0,055 = 1,74 Н×м

MX(0.036) = 31,7× 0.055 = 1,74 Н×м MX(0.138) = 31,7 × 0,125 – 1198,9 × 0,7 = -79,95 Н×м

Сечение 3: 0 < X3 <0.05м.

MX = -RХВ × X3

MX(0) = 0

MX(0.042) = -1599 × 0.05 = -79,95 Н×м

Плоскость УZ:

Сечение 1: 0 < У1 <0.055м.

MУ = RУА × У1

MУ(0) = 0

MУ(0.036) =859,5 × 0.055 = 47,5Н×м

Сечение 2: 0 < У2 <0.7м.

MУ = RУА × (0,055 + У2) – Fr4 × У2 + Fa4 × 0,0127

MУ(0) = 859,5 × 0,055 + 442,7 × 0,0127 = 53 Н×м

MУ(0.7) = 859,5 × 0,125 – 442,7 × 0,7 + 5,6= 98,5 Н×м

Сечение 3: 0 < У3 <0.05м.

MУ = RУВ × У3

MУ(0) = 0

MУ(0.05) = 593,2 × 0.05 = 29,66 Н×м

7.1 Проверочный расчет промежуточного вала

Проверочный расчёт состоит в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнении их с требуемыми (допускаемыми) напряжениями [S]. Прочность соблюдена при S >= [S] .

Будем производить расчёт для предположительно опасных сечений вала.


Рисунок 12-Эскиз вала

Материал вала ─ сталь 45.

Таблица 6

Диаметр заготовки Твердость НВ увМПа утМПа фтМПа у-1МПа ф-1МПа шт
<80 270 900 650 390 410 230 0,10

Сечение А - А: Концентратором напряжений является шпоночный паз.