Смекни!
smekni.com

Исследование применения сплавов системы Al-Mg-Si для производства поршней гоночных автомобилей (стр. 3 из 14)

Чтобы избежать последствий естественного старения, исследова­тели разных стран при создании новых сплавов ограничивали содержание магния в них 10%. В целях повышения коррозионной стойкости под напряжением в новые сплавы вводили небольшие добавки переходных элементов. Это способствует образо­ванию частиц соединений типа Al3Ti, Al12Mg2Cr2, Al10Mg2Mn, располагающихся по границам зерен прерывисто. Частицы соедине­ний по отношению к зерну твердого раствора являются катодами, что препятствует развитию процессов коррозионного растрески­вания под напряжением.

Следует заметить, что присутствие небольшого количества меди, железа и кремния в сплавах типа магналий также тормозит развитие процессов межзеренного растрескивания. Но такие добавки (или примеси) понижают общую коррозионную стойкость этих сплавов.

2.2 Сплавы системы AlMgSi

Введение кремния в сплавы типа магналий способствует уменьше­нию чувствительности к образованию трещин, увеличению жидкоте-кучести и плотности литья, а также повышению жаропрочности. По­следнее объясняется сравнительно слабым взаимодействием а-твердого раствора с фазой Mg2Si, присутствие которой в структуре понижает интенсивность диффузионных процессов.

Фаза Mg2Si часто кристаллизуется в этих сплавах в разветвлен­ной (паукообразной) форме, способствующей снижению их механи­ческих свойств при комнатной температуре. Вместе с тем фаза Mg2Si снижает пластичность сплавов, поэтому содержание кремния в спла­вах типа магналий не должно превышать 1,5 %.

Таблица 2.4

Влияние кремния на жискотекучесть сплавов типа магналий с содержанием железа 0,09—0,2% при температуре заливки 700" С [164]

Химический состав, % (остальное А1) Средняя длина прутка при 700° С, мм Химический состав, % (остальное А1) Средняя дл и н а прутка при 700о С, мм
М g Si Mg Si
4,8 0,15 168 11,0 0,15 260
4,8 1,15 183 10,6 0,67 306
4,8 1,62 216 11,2 1,21 375
5,4 1,60 250 11,8 1,68 307
5,4 2,18 140 13,0 0,15 321
9,0 0,15 195 13,4 0,71 369
8,8 0,73 288 13,0 1,25 393
8,7 1,21 329 13,3 1,70 315
9,0 1,73 276

Введение марганца в сплавы типа магналий повышает их жаро­прочность и улучшает коррозионную стойкость.

В табл. 4 приведены данные по жидкотекучести сплавов типа магналий в зависимости от содержания кремния. Максимальная вели­чина жидкотекучести у всех сплавов с содержанием 9, 11 и 13% Mg наблюдается при 1,2% Si. Для сплавов с 5% Mg максимум жидкотеку­чести смещается к 1,6% Si. Повышение жидкотекучести в сплавах при содержании в них 1,2% Si можно объяснить увеличением коли­чества тройной эвтектики: а + Mg2Si + Р (Al3Mg2), a последующее снижение жидкотекучести связано с увеличением количества первич­ных кристаллов фазы Mg2Si в расплаве.

В табл. 5 приведены механические свойства сплавов системы Al—Mg—Si в зависимости от содержания в них магния и кремния при разных температурах, из которых видно, что сплав типа АЛ22 имеет преимущество перед другими сплавами.

В сороковых годах немецкие исследователи, особенно Мейер и Росслер, уделяли большое внимание изучению жаропрочности спла­вов типа магналий с кремнием и пытались применить их для изготов­ления поршней авиационных двигателей. При этом была поставлена цель уменьшить плотность до 2,5—2,6 г/см3, повысить твердость и теплопроводность сплавов. Однако испытания показали, что этого достичь невозможно при использовании сплава типа магналий. Был предложен сплав алюминия с содержанием 5—7% Mg и 1,—1,5% Si, обладающий повышенной жаропрочностью. Этому сплаву была при­своена марка Hg51.

В Советском Союзе такой сплав известен под маркой АЛ13. Недо­статок его — сравнительно низкая прочность при комнатной темпе­ратуре.

В настоящее время нашли промышленное применение три сплава типа магналий с кремнием: АЛ13, АМгТЛ (АЛ29) . Соединение Mg2Si образует двойную эвтектику с а-твердым раствором (8,25% Mg; 4,75% Si; остальное Al) с темпера­турой плавления 595° С. При малом содержании магния в сплаве эвтектика располагается по границам зерен твердого раствора (строе­ние ее грубеет с увеличением содержания магния в сплаве), такой характер расположения частиц фазы Mg2Si повышает жаропрочность сплавов.

Растворимость фазы Mg2Si в твердом алюминии во много раз меньше растворимости магния. Следовательно, все промыш­ленные тройные сплавы (АЛ 13, АЛ29, АЛ22) в закаленном состоя­нии имеют гетерогенную структуру. Поэтому у них не может быть высоких механических свойств, присущих закаленным двойным сплавам АЛ8, АЛ8М, АЛ27-1.

Один из путей повышения прочности сплава — увеличение ско­рости кристаллизации, которое может способствовать получению плотной мелкозернистой структуры и более дисперсных частиц фаз Mg2Si. Al3Fe, Al3Ti. Поэтому при литье деталей из этого сплава в песчаные формы особенно желательно применять холодильники или отливать детали в металлические формы.

Исследование механических свойств литых термически не обра­ботанных сплавов (табл. 6) показывает, что предел прочности почти не зависит от содержания магния, а относительное удлинение по мере повышения содержания магния, особенно начиная с 9%, значительно снижается.

Т а б л и ц а 2.5

Механические свойства сплавов при повышенных температурах (образцы, отлитые в песчаные формы)

Химический состав,% (остальное Аl) Температура испытания, °С
20 250 З00 350
Mg Si sbкГ/мм2 d. % sbкГ/мм2 d. % sbкГ/мм2 d. % sbкГ/мм2 d. % sbкГ/мм2 d. %
5 0 2 15 6 12 8 23 10 11 18 17 23
5 1,2 13 4 11 10 18 8 10 16 16 22
9 0,2 16 3 12 12 2'? 9 13 16 6 19 25
9 1,2 16 2 13 10 14 10 12 15 б 18 23
10 0,2 20 0,8 12 11 25 7 21 18 4 46 36
11 0,2 18 1 12 5 25 8 9 __ 5 44 55
11 1,2 16 2 14 3 11 10 8 14 6 15 26
12 0,2 19 0,7 12 12 26 6 23 20 3 48 38
13 0,2 15 0,5 12 2 27 7 - 5 50 78
13 1,3 16 1,5 14 4 8 12 15 7 21 28

Таблица 2.6

Механические свойства сплавов AlMg—Si в литом и закаленном состояниях (отдельно отлитые в песчаные формы образцы)

Химический состав, % (0.09—0,2) Fe, остальное А1) В литом состоянии После закалки
Mg Si sbкГ/мм2 d. % sbкГ/мм2 d. %
4,80 0,15 18,0 4,0 20 4
5,40 0,70 19,0 3,8 21 4,5
8,70 1,20 19,0 1,0 22 4,5
10,60 0,60 19,0 1,0 28 5
11,00 0,15 17,0 0,5 34 12
11,00 0,75 17,0 0,0 30 6
11,00 1,25 20 1,0 22 2
11,80 1,25 20 0,5 23 3
13,40 0,70 18 0,0 25 5
13,00 1,25 16 0,0 23 3
13,30 1,70 17 0,0 22 15

Сплавы с содержанием более 9% Mg и 0,3% Si не рекомендуется при­менять без термической обработки.

В табл. 7 приведены сравнительные типичные механические и технологические свойства четырех сплавов. Коррозионная стойкость сплава АЛ22 в сравнении с коррозионной стойкостью других сплавов следующая. При испытании сплавов в течение 30 дней в пресной воде потеря в массе сплава АЛ22 составила 2,5, а сплава АЛ4 8,8 г/ж2.

При испытании в течение 45 дней методом распыления 3%-ного. раствора NaCl потеря в массе сплава АЛ22 составила 4,9, сплава АЛЗ 16,9, а сплава АЛ1 24,7 г/л;2. При испытании в течение 20 дней в особо жестких условиях (раствор 3% NaCl + 0,2% Н2О2) потеря, в массе неанодированного сплава АЛ22 составила 1,5, а анодированного 0,1 г/л2.

Из приведенных в табл. 6 и 7 данных видно, что для получения высокой прочности сплава АЛ22 содержание магния при шихтовке должно быть на верхнем пределе (до 11%), а кремния — на нижнем пределе (не больше 0,8%). Результаты сравнения жаропрочности сплавов АЛ8, АЛ13 и АЛ22 приведены в табл. 8. По жаропрочности сплавы распола­гаются в следующий восходящий ряд: АЛ8 —> АЛ 13 —> АЛ22. Сплав АЛ8 по жаропрочности очень сильно уступает сплавам АЛ13 и АЛ22 в связи с тем, что процессы распада твердого раствора протекают в нем наиболее сильно.

Таблица 2.7