Смекни!
smekni.com

Реконструкция электроснабжения г Барнаула (стр. 10 из 21)

где

- поправочный коэффициент на условия прокладки кабелей.

Рассчитанный ток для питания РП1 рабочего здания стендов (РЗС) составляет 748,46 А. Питание осуществляется двумя кабельными линиями. токовая нагрузка на один кабель

= 748,46/2=374,2 А. Так как с увеличением сечения величина охлаждающей поверхности приходящейся на единицу сечения уменьшается, условия охлаждения ухудшаются. Учитывая это, вместо одного кабеля прокладывают два (всего четыре), питающихся из одного автомата. Для кабеля марки АВВГ, предполагаемого к установке сечением 3´185´1´95, длительно длительно допустимый ток составляет 345 А. При замене его на два кабеля той же марки сечением рабочих жил 120 мм2, длительно допустимый ток с учетом поправочного коэффициента составит I=2´270´0,8=432 А.

Аналогичный расчет проводим для всех линий. Данные расчетов заносим в таблицу 6.11.

Проверим выбранные проводники по потере напряжения согласно формуле:

(6.13)

где

- длина участка линии, км;

- реактивное сопротивление, Ом/км;

x – индуктивное сопротивление проводника, Ом/км;

cosj - коэффициент мощности.

Потеря напряжения в линиях ТП-РП1 составит

В.

Аналогичный расчет проведем для всех питающих линий. Результаты расчетов в таблице 6.11.

На основании расчетных данных таблицы делаем вывод, что потери напряжения на линиях ТП до наиболее удаленного электроприемника в пределах 5%, что соответствует норме [5].

Выбор защитной аппаратуры. На отходящих от щитов низшего напряжения трансформаторной подстанции линиях приняты к установке автоматические выключатели серии АВМ.

Произведем расчет автоматического выключателя, установленного на линии ТП-РП1. Расчетный длительный ток на два присоединяемых кабеля Iр = =187,15 × 2 = 374,3 А. Выбираем электромагнитный расцепитель автоматического выключателя АВМ-4И на 400 А из условия Iн.а.=400 А > Iд.н.=374,3 А.

Кратковременную токовую нагрузку определяем из условия пуска двигателя привода нории мощностью 75 кВт,

Iпуск = Iн; (6.14)

Iдвиг = 133×5 = 665 А;

Iдл = IрIдв (6.15)

Iдл= 374,32 – 133 = 241,32 А;

Iкр = Iпуск + Iдл = 241,32 + 665 = 906,32 А (6.16)

Выбираем ток срабатывания 1600 А по шкале независимой от тока характеристики (отсечка с выдержкой време6ни), устанавливаем невозможность срабатывания автоматического выключателя при пуске двигателя 75 кВт.

Iср.эл = 1,25 Iр (6.17)

1600 А > 1,25 × 906,32 = 1133 А.

Выбираем ток срабатывания 400 А по шкале, зависящей от тока характеристики. Для сетей, не требующих защиты от перегрузки, при токе срабатывания расцепителя автоматического выключателя с регулируемой обратно зависимой от тока характеристикой

Iср.эл = 400 А и Кзащ= 0,66;

Iдоп = КзащI= 0,66 × 400 = 264 А (6.18)


Таблица 6.11 – Выбор кабельных линий

Линия Длина линии, км Расчетный ток, А Длительный ток, А Допустимый ток, А r, Ом/км x, Ом/км
, В
, %

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

ТП-РП1

0,063

187,15

216

0,258

0,0602

0,7/0,71

АВВГ(3´120++1´50)

18,1

4,78

ТП-РП2

0,63

424,17

432

0,258

0,0602

0,7/0,71

АВВГ2(3´120+1´50)

10,2

2,68

ТП-РП3

0,63

473,31

552

0,167

0,0596

0,78/0,63

АВВГ(3´185++1´95)

11,45

3,01

ТП-РП4

0,063

172,25

216

0,89

0,0637

0,8/0,6

АВВГ2(3´95++1´10)

13,55

3,56

ТП-РП5

0,046

127,62

132

0,62

0,0625

0,8/0,6

АВВГ2(3´50++1´16)

5,42

1,42

ТП-лаб.корпус

0,056

141,94

160

0,443

0,0612

0,87/0,49

АВВГ 3´70+ +1´25

5,71

1,5

ТП-ПБК

0,009

106,89

108

0,89

0,0637

0,7/0,69

АВВГ 3´35+ +1´10

1,11

0,29

ТП-РП6

0,06

403,66

432

0,258

0,0602

0,74/0,67

АВВГ2(3´120+1´50)

18,38

4,83

ТП-з/сРП7

0,074

149,2

160

0,443

0,0612

0,77/0,64

АВВГ 3´70+ +1´25

7,78

2,04

ТП-с.к.4РП8

0,127

385,38

432

0,258

0,0602

0,71/0,69

АВВГ2(120´3+1´150)

19,1

5,01

ТП-мех.мастер

0,12

123,28

132

0,62

0,0625

0,66/0,74

АВВГ 3´50+ +1´16

12,48

3,28

ТП-ПБ

0,054

223,67

244

0,206

0,0596

0,65/0,76

АВВГ 3´150+ +1´75

3,74

0,98

ТП-насосная

0,04

27

30

7,74

0,095

0,8/0,6

АВВГ 3´4+ +1´2,5

11,67

3,07


Таблица 6.12 - Расчет автоматических выключателей

Линия Расчетный ток линии, А Номинальный ток расцепителя, А Установка тока мгновенного срабатывания, А Коэффициенты Тип выключателя
Iдл Iкр Iрасч Iпр Iрасч Iпр Kзащ
К РП1

374,3

906,32

374,3

400

1133

1600

0,66

АВМ – 4с
К РП2

424,17

524,97

424,17

600

656

4000

0,66

АВМ – 10с
К РП3

473,31

541,11

473,31

600

676,38

4000

0,66

АВМ – 10с
К РП4

172,25

294,12

172,25

200

367,65

1600

0,66

А372ОБ
К РП5

127,62

167,11

127,62

200

208,88

1600

0,66

А372ОБ
К РП-6

403,66

597,82

403,66

600

747,27

4000

0,66

АВМ – 10с
К РП-7

149,2

205,37

149,2

400

256,71

1600

0,66

АВМ – 4с
К РП-8

385,38

921,1

385,38

400

1141

1600

0,66

АВМ – 4с
К лаб. корпус

141,94

163,12

141,94

200

203,9

1600

0,66

А372ОБ
К ПБК

106,89

206,87

106,89

200

258,58

1600

0,66

А372ОБ
К мех.мастерская

123,28

243,2

123,28

200

304

1600

0,66

А372ОБ
К ПБ

223,67

390,67

223,67

250

487,58

1600

0,66

А372ОБ
К ПР1

548,7

660,31

548,7

800

685,87

4000

0,66

АВМ – 10с
К ПР2

373,67

412,3

373,67

400

515,37

4000

0,66

АВМ – 10с
Вводные выключатели

2063,1

2971

2063,1

3000

3713,7

8000

0,66

АВМ – 20с
Секционный выключатель

2063,1

2971

2063,1

3000

3713,7

8000

0,66

АВМ – 20с

Условие выполняется. В распределительных пунктах ПР1 и ПР2 устанавливаем выключатели типа А-3700. Расчет уставок выключателей А-3700 аналогичен выше приведенному. Данные расчетов приведены в таблице 6.12.