Теплоснабжение района города (стр. 4 из 7)

После определения диаметров на основной магистрали и расчетном ответвлении, необходимо увязать потери давления в параллельных ветках. Невязка должна составлять 10 %.

Таблица 5 – Предварительный гидравлический расчет

Уч–к	Gd, т/ч	l, м	dxS, мм	R, Па/м	V, м/с	a	lэкв.	lпр.	ΔP, кПа	ΣΔP, кПа	ΣΔH, м.вод.ст.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Расчетная магистраль
8-7	24,88	85	133х4	28,01	0,504	0,3	25,5	110,5	3,10	3,10	0,32
7-6	42,07	149	159х4,5	31,36	0,6	0,3	44,7	193,7	6,07	9,17	0,93
6-5	61,38	195	219х6	12,43	0,5	0,4	78	273	3,39	12,56	1,28
5-4	90,93	187	219х6	27,28	0,74	0,4	74,8	261,8	7,14	19,70	2,01
4-3	130,14	271	273х7	17,57	0,69	0,6	162,6	433,6	7,62	27,32	2,78
3-2	154,51	143	273х7	24,77	0,81	0,6	85,8	228,8	5,67	32,99	3,36
2-1	284,25	684	325х8	33,56	1,06	0,6	410,4	1094,4	36,73	69,72	7,11
Ответвления
18-17	25,76	416	159х4,5	11,76	1,33	0,3	124,8	540,8	6,36	6,36	0,65
17-16	56,81	189	159х4,5	57,19	2,91	0,3	56,7	245,7	14,05	20,41	2,08
16-15	85,81	92	219х6	24,30	2,51	0,4	36,8	128,8	3,13	23,54	2,40
15-14	114,92	247	219х6	13,70	2,15	0,4	98,8	345,8	4,74	28,28	2,88
14-2	129,74	258	273х7	17,46	2,45	0,6	154,8	412,8	7,21	35,49	3,62
22-17	13	69	89х4	63,01	1,83	0,3	20,7	89,7	5,65	5,65	0,58
23-17	18,05	39	89х4	121,47	1,76	0,3	11,7	50,7	6,16	6,16	0,63
Окончание таблицы 5
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
21-16	29	69	108	113,54	2,84	0,3	20,7	89,7	10,18	10,18	1,04
20-15	29,11	62	108	114,40	2,85	0,3	18,6	80,6	9,22	9,22	0,94
19-14	14,82	33	89	81,89	2,12	0,3	9,9	42,9	3,51	3,51	0,36
13-7	17,19	42	108	39,89	1,67	0,3	12,6	54,6	2,18	2,18	0,22
12-6	19,31	240	133	16,87	1,4	0,3	72	312	5,26	5,26	0,54
11-5	29,55	182	133	39,51	2,16	0,3	54,6	236,6	9,35	9,35	0,95
10-4	39,21	308	159	27,24	1,99	0,3	92,4	400,4	10,91	10,91	1,11
9-3	24,37	290	108	80,18	2,45	0,3	87	377	30,23	30,23	3,08

8. Разработка монтажной схемы тепловой сети

Монтажная схема разрабатывается для основной магистрали и двух ответвлений. Разработка монтажной схемы заключается в расстановке по трассе тепловой сети запорной арматуры, теплофикационных камер, неподвижных опор и компенсаторов.

Запорная арматура должна быть на всех трубопроводах вывода тепловых сетей от источника, в узлах трубопроводах ответвлений при d ≥ 100 мм, а также в узлах ответвлений на трубопроводах тепловых сетей к отдельным зданиям не зависимо от диаметра.

Кроме запорной арматуры по длине трассы должна быть предусмотрена установка секционных задвижек, расстояние между которыми принимается при диаметре:

≤ 350 мм – не более 1000 м;

≤ 600 мм – не более 1500 м;

> 600 мм – не более 3000 м.

В местах установки запорной арматуры предусматривается установка теплофикационных камер, по возможности следует размещать секционирующие задвижки в тепловых камерах. Перед задвижками по ходу движения теплоносителя устанавливается перемычка, между подающим и обратным трубопроводом

. На перемычке устанавливается две задвижки со спускным контрольным вентилем между ними.

В узлах разветвления трубопровода устанавливаются неподвижные опоры на трубопроводах большего диаметра. Все естественные повороты трассы под углом до 120° должны использоваться для самокомпенсации температурных удлинений трубопроводов. Повороты трассы под углом более 120° должны закрепляться неподвижными опорами. Расстояние между неподвижными опорами на участках самокомпенсации следует принимать не более 60% от предельно допустимого расстояния между неподвижными опорами при установке П-образных компенсаторов.

Расстояние между основными неподвижными опорами в узлах ответвлений трубопровода и выделяющих участки самокомпенсации разбиваются промежуточными неподвижными опорами на компенсационные участки.

В качестве неподвижных опор используются: хомутовые опоры типа – Т3; Т11; Т12; лобовые – Т4; Т6; Т5; Т7; щитовые – Т8; Т9.

Монтажная схема вычерчивается в две линии, подающей трубопровод справа по ходу движения теплоносителя.

9 Окончательный гидравлический расчет

На основании монтажной схемы для каждого участка тепловой сети определяют эквивалентные длины тройников при слиянии или разделении потока, учитываются на участках с суммарным расходом воды.

На основании предварительного гидравлического расчета составляем монтажную схему расчетной магистрали и на ее основе ведомость местных сопротивлений и эквивалентных длин.

При невозможности уравнять потери давления в параллельных ветвях изменением диаметра избыточное давление в ответвлениях дросселируется диафрагмами.

Диаметр дросселирующей диафрагмы,

, мм, определяется по формуле:

, (21)

где

- расход теплоносителя через диафрагму, т/ч;

- напор, дросселируемый диафрагмой.

Результаты окончательного гидравлического расчета сводятся в таблицу 6.

Спецификация на материалы, используемые для строительства тепловой сети приведены в Прил.Б.

10. Построение пьезометрического графика для зимнего и летнего режимов работы тепловой сети.

Пьезометрические графики разрабатываются для отопительных и летних периодов при расчетных расходах теплоносителя. Линия невскипания проводится параллельно профилю местности с ординатой в каждой точке равной давлению вскипания воды при расчетной температуре в подающем трубопроводе. Давление предотвращающее вскипание воды с достаточной для практических расчетов точностью можно принимать для температуры: 160, 150, 140, 130, 120; соответственно 55, 40, 30, 20, 10 м. вод. ст.

Предел прочности: трубопроводов – 160 м; оборудования источника тепла – 220 м; радиаторов не более 60 м.

Для построения пьезометрического графика для летного периода надо определить потери напора в трубопроводе:

, (22)

где

– потери напора в подающем трубопроводе в зимний период, принимается по данным гидравлического расчета;

– расход сетевой воды в зимний период, где ;

– расход сетевой воды в летний период.

т/ч, (23)

– максимальный тепловой поток в зимний период, кВт.

м. вод. ст.

11. Подбор сетевых насосов для зимнего и летнего режимов работы тепловой сети.

Рабочий напор сетевых насосов, м.вод. ст. при отсутствии в тепловой сети регуляторов давления и подкачивающих насосов, определяется для отопительного и летнего периодов по формуле:

, (24)

где

– потери напора на ТЭЦ, принимается 15 м. вод. ст.