Смекни!
smekni.com

Привод к ленточному конвейеру для подачи формовочной земли в литейный цех (стр. 10 из 11)

- εσ = 0,76 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sσ = 15,88,

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Sτ = τ - 1 / ((kτ / (εt×β)) ×τv + τt×τm), где:

- амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла:

τt = τm = τmax / 2 = 0,5 × Tкр / Wк нетто = 6,455 МПа, здесь π× D3 b × T1× (D - T1)2 = Wк нетто = 16 - 2 × D

= 3,14 × 63,03- 18,0 × 7,0 × (63,0 - 7,0)2 = 24100,307 мм3

16 2 × 63,0

- φt = 0,1 - см. стр. 166[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1].

- kτ = 1,7 = 1,7 - находим по таблице 8,5[1];

- ετ = 0,65 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sτ = 10,777,

Результирующий коэффициент запаса прочности:

S = √ SSσ×2 + S Sττ2 = √ 1515,88 ,88 + 10,777 × 10,777 = 19,192

σ

Расчётное значение получилось больше минимально допустимого [S] = 2,5, Сечение проходит по прочности.


4 - E СЕЧЕНИE.

Диаметр вала в данном сечении D = 58,0 мм. Это сечение при передаче вращающего момента через муфту рассчитываем на кручение. Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки.

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Sτ = τ - 1 / ((kτ / (εt×β)) ×τv + τt×τm), где:

- амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла:

τv = τm = τmax / 2 = 0,5 × Tкр / Wк нетто = 8,706 МПа, здесь

π× D3 3,14 × 58,03

Wк нетто = - = 36072,359 мм3

16 16

где b = 16,0 мм - ширина шпоночного паза; T1 = 6,0 мм - глубина шпоночного паза; - φt = 0,1 - см. стр. 166[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1]. - kτ = 1,7 - находим по таблице 8,5[1];

- ετ = 0,65 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда: Sτ = 7,991,

ГОСТ 16162 - 78 указывает на то, чтобы конструкция редукторов предусматривала возможность восприятия консольной нагрузки, приложенной в середине посадочной части вала. Величина этой нагрузки для редукторов должна быть 2,5 × Т1/2,

Приняв у ведущего вала длину посадочной части под муфту равной длине полумуфты l =

80 мм, получим Мизг = 2,5 × Tкр1/2× 80 / 2 = 79251,31 Н×мм.

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Sσ = σ - 1 / ((kσ / (σσ×β)) ×σv + φσ×σm), где: - амплитуда цикла нормальных напряжений: σv = Mизг / Wнетто = 4,685 МПа, здесь

b × T1× (D -

Wнетто = π× D3- T1)2 =

32 2 × D

3,14 × 63,0316,0 × 6,0 × (58,0 -

= - 6,0)2 = 16917,283 мм3

32 2 × 58,0

где b = 16,0 мм - ширина шпоночного паза; T1 = 6,0 мм - глубина шпоночного паза; - среднее напряжение цикла нормальных напряжений:

σm = Fa / (π× D2 / 4) = 0,0 МПа,

- φσ = 0,2 - см. стр. 164[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1]; - kσ = 1,8 - находим по таблице 8,5[1]; - εσ = 0,76 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sσ = 29,322,

Результирующий коэффициент запаса прочности:

S = Sσ× Sτ = 7,991 × 29,322 = 30,392

7,991 + 29,322

Расчётное значение получилось больше минимально допустимого [S] = 2,5, Сечение проходит по прочности.

1 - E СЕЧЕНИE.

Диаметр вала в данном сечении D = 63,0 мм и d = 60,0 мм. Концентрация напряжений обусловлена галтелью (см. табл. 8,2[1]). Проверку будем проводить по 3 - му сечению, где наибольший изгибающий момент.

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Sσ = σ - 1 / ((kσ / (σσ×β)) ×σv + φσ×σm), где: - амплитуда цикла нормальных напряжений:

σv = Mизг / Wнетто = 9,831 МПа, здесь

Wнетто = π× D3 3,14 × 60,0 3 3

- = 21205,75 мм

32 32

- среднее напряжение цикла нормальных напряжений:

σm = Fa / (π× D2 / 4) = 0,0 МПа,

- φσ = 0,2 - см. стр. 164[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1];

- kσ = 2,2

- εσ = 0,76 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sσ = 11,432,

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Sτ = τ - 1 / ((kτ / (εt×β)) ×τv + τt×τm), где:

- амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла: σtv = τm = τmax / 2 = 0,5 × Tкр / Wк нетто = 7,405 МПа, здесь

Wк нетто = π× D3 - 3,14 × 60,03 3

= 42411,501 мм

16 16

- φτ = 0,1 - см. стр. 166[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1].

- kτ = 1,41

- ετ = 0,65 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sτ = 11,245,

Результирующий коэффициент запаса прочности:

S = √ SSσ×2 + S Sττ2√ 1111,432 ,432 + 11,245 × 11,245 = 14,017

σ

Расчётное значение получилось больше минимально допустимого [S] = 2,5, Сечение проходит по прочности.

2 - E СЕЧЕНИE.

Диаметр вала в данном сечении D = 63,0 мм и d = 60,0 мм. Концентрация напряжений обусловлена галтелью (см. табл. 8,2[1]). Проверку будем проводить по 3 - му сечению, где наибольший изгибающий момент.

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Sσ = σ - 1 / ((kσ / (σσ×β)) ×σv + φσ×σm), где: - амплитуда цикла нормальных напряжений:

σv = Mизг / Wнетто = 9,831 МПа, здес

π× D3 3,14 × 60,0 3

Wнетто = - = 21205,75 мм3

32 32

- среднее напряжение цикла нормальных напряжений:

σm = Fa / (π× D2 / 4) = 0,0 МПа,

- φσ = 0,2 - см. стр. 164[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1];

- kσ = 2,2

- εσ = 0,76 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sσ = 11,432,

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Sτ = τ - 1 / ((kτ / (εt×β)) ×τv + τt×τm), где:

- амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла: σtv = τm = τmax / 2 = 0,5 × Tкр / Wк нетто = 7,405 МПа, здесь

Wк нетто = π× D3 - 3,14 × 60,03 = 42411,501 мм3

16 16

- φτ = 0,1 - см. стр. 166[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1].

- kτ = 1,41

- ετ = 0,65 - находим по таблице 8,8[1]; Тогда:

Sτ = 11,245,

Результирующий коэффициент запаса прочности:

S = √ SSσσ×2 + S Sττ2 = √ 1111,432 ,432 + 11,245 × 11,245 = 14,017

Расчётное значение получилось больше минимально допустимого [S] = 2,5, Сечение проходит по прочности.

РАСЧЁТ 4-ГО ВАЛА.

Крутящий момент на валу Tкр = 1316251,672 H×мм. Для данного вала выбран материал:

сталь 45. Для этого материала: - предел прочности σb = 780,0 МПа;

- предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба σ-1 = 0,43 ×σb = 335,4 МПа; - предел выносливости стали при симметричном цикле кручения τ-1 = 0,58 ×σ-1 = 194,532 МПа.

2-E СЕЧЕНИE.

Диаметр вала в данном сечении D = 70,0 мм. Концентрация напряжений обусловлена посадкой подшипника с гарантированным натягом (см. табл. 8.7[1]). Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

Sσ = σ-1 / ((kσ / (εσ×β)) ×σv + φσ×σm) , где: - амплитуда цикла нормальных напряжений:

σv = Mизг. / Wнетто = 11,674 МПа, здесь

Wнетто = π× D3 3,14 × 70,0 3 3

- = 33673,946 мм

32 32

- среднее напряжение цикла нормальных напряжений:

σm = Fa / (π× D2 / 4) = 0,0 МПа,

- φσ = 0,2 - см. стр. 164[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1];

- kσσ = 2,8 - находим по таблице 8.7[1]; Тогда:

Sσ = 6,967.

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:

Sτ = τ-1 / ((kτ / (ετ×β)) ×τv + φτ×τm) , где: - амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла: τt = τm = τmax / 2 = 0,5 × Tкр. / Wк нетто = 9,772 МПа, здесь

Wк нетто = π× D3 - 3,14 × 70,03 = 67347,893 мм3

16 16

- φt = 0,1 - см. стр. 166[1];

- β = 0,97 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности, см. стр. 162[1].

- kττ = 4,0 - находим по таблице 8.7[1]; Тогда:

Sτ = 6,665.

Результирующий коэффициент запаса прочности:

S = √ SSσσ×2 + S Sττ2 = √ 6,967 6,967 + 6,665 × 6,665 = 9,642

Расчётное значение получилось больше минимально допустимого [S] = 2,5. Сечение проходит по прочности.