Тепло и массообмен в РЭА с перфорированным корпусом (стр. 1 из 2)
СОДЕРЖАНИЕ
Введение .................................................…………………………
1. Анализ исходных данных .................................. ……………..
2. Расчет тепловых режимов аппарата ......................…………..
2.1. Вычисление геометрических параметров ................………
2.2. Определение объемного и массового расхода воздуха ...…
2.3. Проводимость между воздухом внутри аппарата
и окружающей средой .................................………………..
2.4. Определение тепловых коэффициентов ..................……….
2.5. Определение перегревов и температур нагретой зоны
и корпуса аппарата……………………………………………
Заключение…………………………………………………………
Список используемых источников ..........................……………..
ВВЕДЕНИЕ
Большинство радиотехнических устройств, потребляя от
источников питания мощность, измеряемую десятками, а иногда и
сотнями ватт, отдают полезной нагрузке от десятых долей до единиц
ватт. Остальная электрическая энергия, подводимая к аппарату,
превращаясь в тепловую, выделяется внутри аппарата. Температура
нагрева аппарата оказывается выше температуры окружающей среды, в
результате чего происходит процесс отдачи теплоты в окружающее
пространство. Этот процесс идет тем интенсивнее, чем больше
разность температур аппарата и окружающей среды.
Специалисты в области создания новых радиоэлектронных
аппаратов знают, что расчеты теплового режима аппаратов столь же
необходимы, как и расчеты, связанные с функциональным назначением
их.
Интуитивные методы проектирования РЭС и в частности реализация нормального теплового режима складывались годами. Такой подход в настоящее время оказывается не в состоянии обеспечить выбор в исключительно сжатые сроки безошибочных, близких к оптимальным решений.
Известно, что надежность элементов радиоэлектронной аппаратуры сильно зависит от температуры окружающей среды. Для каждого типа элемента в технических условиях указывается предельная температура, при превышении которой элемент нельзя эксплуатировать. Поэтому одна из важнейших задач конструктора радиоэлектронной аппаратуры состоит в том, чтобы обеспечить правильные тепловые режимы для каждого элемента.
Целью данной курсовой работы является получение навыков теплового расчета на примере аппарата с перфорированным корпусом.
1. АНАЛИЗ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ
Дан аппарат с перфорированным корпусом. Размеры корпуса: L1 = 500 мм; L2 = 300 мм; L3 = 490 мм. Размеры шасси: l1 = 480 мм; l2 = 200 мм; h = 120 мм. Перфорационные отверстия расположены по бокам корпуса по 12 с каждой стороны. Перфорационное отверстие показано на рисунке:
Рисунок 1. Перфорационное отверстие
Размеры отверстия: высота 10 мм, длина ( без полукругов ) 45 мм. Температура окружающей среды tc = 26 оС. Мощность источников теплоты в аппарате Ф = 100 Вт. Внутренние поверхности аппарата покрыты эмалевой краской, коэффициент заполнения Кз = 32%.
2. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ РЕЖИМОВ АППАРАТА
2.1. Вычисление геометрических параметров
2.1.1. Среднее расстояние между отверстиями для подвода-отвода воздуха.
Используя исходные данные, получим:
hср = 100 + 150 + 100/3 ~ 117 мм = 0,117 м.
2.1.2. Суммарная площадь перфорационных отверстий.
Используя исходные данные находим площадь одного
перфорационного отверстия:
Ап = 45×10 + pR2 = 450 + 3,14×52 = 528,5 мм2 » 5,3×10-4 м2.
Используя исходные данные, определяем:
Авх = Авых = 12×5,3×10-4 = 6,36×10-3 м2.
2.1.3. Площадь поверхности корпуса.
Ак = 2(L1L3 + L2L3 + L1L2); (1)
Подставляя известные величины в формулу (1), получим
Ак = 2(0,5×0,49 + 0,3×0,49 + 0,5×0,3) = 1,08 м2.
2.1.4. Площадь поверхности омываемых воздухом деталей и шасси (нагретой зоны).
Ав = 2(l1h + l2h + l1l2); (2)
Подставив известные величины в (2), имеем
Ав = 2(0,48×0,12 + 0,2×0,12 + 0,48×0,2) = 0,36 м2.
2.1.5. Площадь поперечного сечения порожнего аппарата, свободная для прохода воздуха:
Аап = L1L3 - l1h; (3)
Используя исходные данные, из (3) получим:
Аап = 0,5×0,49 - 0,48×0,12 = 0,19 м2.
2.2. Определение объемного и массового расхода воздуха
Выделяемая деталями РЭС тепловая энергия передается конвекцией воздуху, омывающему их поверхности, а излучением - внутренней поверхности корпуса. В результате нагревания воздуха его плотность уменьшается по сравнению с плотностью воздуха вне аппарата, появляется разность давлений и воздух через верхние отверстия или жалюзи в корпусе выходит из аппарата, а на его место поступает холодный воздух через нижние отверстия в корпусе. В установившемся режиме перепад давлений, вызванный самотягой, уравновешивается гидравлическими потерями на всех участках РЭС.
2.2.1. Определим среднюю площадь поперечного сечения аппарата, свободную для прохода воздуха: Аср = Аап(1 - Кз); (4)
На основании исходных данных и данных, полученных в результате вычисления, из формулы (4) следует, что
Аср = 0,19(1 - 0,32) = 0,13 м2.
2.2.2. Определим гидравлическое сопротивление.
Для типичных РЭС, среднеобъемная температура воздуха которых t ~ 40 oC, а температура среды ~ 24 оС, была проведена оценка гидравлических сопротивлений [1] и получена приближенная формула:
(5)Подставляя в формулу (5) полученные в результате расчета по п.2.1 и п.2.2.1 данные, получим:
2.2.3. Массовый расход воздуха:
Массовый расход воздуха определим по приближенной формуле (6), полученной в результате экспериментальных данных [1]:
____
G = 1,36Ö h/R ; (6)
Подставив известные величины, получим:
_____________
G = 1,36Ö 0,117/6,677104 = 1,8×10-3 кг/с.
2.2.4. Объемный расход воздуха
Объемный расход воздуха найдем по формуле (7):
GV = G/r, (7)
где r = 1,28 кг/м2 определен для t = 40 oC из таблицы А3 [1].
Таким образом : GV = 1,8×10-3/1,28 = 1,41×10-3 м3/с = 1,41 л/с.
2.3. Проводимость между воздухом внутри аппарата и окружающей средой
Определяется по формуле (8):
W = 103×G; (8)
в формулу (8) полученный в п.2.2.3 массовый расход воздуха, получим: Подставляя получаем : W = 103×1,8×10-3 = 1,8 Вт/К.
2.4. Определение тепловых коэффициентов
Для определения температур в аппарате со свободной вентиляцией следует использовать уравнения (9):
(9)Параметры А1, А3, F1, F3 имеют следующую структуру:
(10)Параметры B и D, входящие в формулы (10), можно определить так:
; (11) 
; (12)Анализ экспериментальных данных [1] показал, что при свободной вентиляции РЭС значения коэффициентов конвективной теплоотдачи между зоной и воздухом, корпусом и воздухом внутри аппарата примерно равны a12к = a23к = 6 Вт/(м2×К), тогда
s12к = 6А1, s23к = 6А3, а s3с = 9А3. Подставляя в (10)
приближенные значения проводимостей, получим уравнения (13):
(13)В нашем случае А1 = Ав; А3 = Ак. Подставляя известные величины в уравнения (13), получим:
Определим тепловые коэффициенты:
2.5. Определение перегревов и температур нагретой зоны и корпуса аппарата
2.5.1. Средний поверхностный перегрев нагретой зоны Определим по формуле (14):
q1 = F1Ф; (14)
Подставляя известные величины, получим
q1 = 0,137100 = 13 К.
2.5.2. Средний поверхностный перегрев корпуса аппарата Определим по формуле (15):
q3 = F3Ф; (15)
Подставляя известные величины, получим
q3 = 0,047100 = 4 К.
2.5.3. Средняя температура нагретой зоны
Определим по формуле (16):
t1 = tc + q1; (16)
Подставив известные величины в (16), получим t1 = 26 + 13 = 39 оС.
2.5.4. Средняя температура корпуса аппарата Определим по формуле (17):
t3 = tc + q3; (17)
Подставив известные величины в (17), получим
t3 = 26 + 4 = 30 оС.
На основании данных, полученных в п.2.5, строим график тепловых характеристик корпуса и нагретой зоны аппарата.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной курсовой работе был проведен расчет тепловых режимов аппарата с перфорированным корпусом для получения практических навыков тепловых расчетов радиоэлектронных устройств, так как для обеспечения стабильной и безотказной работы в течении всего срока эксплуатации любого радиоэлектронного устройства требуется правильно обеспечить тепловой режим работы электронных компонентов данного аппарата.
В результате расчета были определены:
- средний поверхностный перегрев нагретой зоны;
- средний поверхностный перегрев корпуса аппарата;
- средняя температура нагретой зоны;
- средняя температура корпуса аппарата;
- массовый расход воздуха через аппарат;
- объемный расход воздуха.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. Дульнев Г.Н. Тепло- и массообмен в радиоэлектронной аппаратуре. - М.: Высшая школа, 1984 г.