Смекни!
smekni.com

Разработка макета системы персонального вызова (стр. 6 из 11)

DA4 того же типа. В каждом из этих каскадов предусмотрена ре­гулировка частоты настройки (переменные резисторы R10, R16, R22).

Детектор собран по схеме синхронного детектора на тран­зисторе VT3 типа КТ315Г и резистора R33. Транзистор VT3 рабо­тает в ключевом режиме. Необходимое для работы этого тран­зистора опорное напряжение с частотой 24,57 кГц поступает на его базу через контакт 7 платы А1.

Включенный после детектора полосовой фильтр должен обеспе­чивать фильтрацию принятого речевого сигнала, имеющий энерге­тический спектр в пределах полосы частот от 0,5 кГц до 2,5 кГц от других продуктов, образующихся в процессе детектирования (первая и высшая гармоники несущего колебания). Фильтрация осуществляется с помощью активного НЧ-фильтра третьего порядка (фильтр Баттерворта), собранного на микросхеме DA5 типа КР1407УД2, и пассивного П-образного НЧ-фильтра на элементах R32, R35, C19...C22. Верхняя граничная частота обоих фильтров должна равняться примерно 2,5...2,7 кГц. Нижняя граничная частота полосового фильтра определяется номиналами элементов R42 и С26, образующих Г-образный пассивный фильтр ВЧ первого порядка.

Усилитель мощности тракта приема выполнен на микросхеме DA6 типа КР1407УД2, которая снабжена согласующим каскадом, собранным по двухтактной схеме на транзисторах VT4...VT5. Сог­ласующий каскад и микросхема охвачены цепью глубокой отрица­тельной обратной связи, включающей резистор R45 и выходной каскад VT4 - VT5. Тракт приема ПС снабжен дополнительным промежуточным выходом - выход каскада на микросхеме DA2.

Технические характеристики блока приема следующие:

- вид модуляции: ОБП ;

- частота несущего колебания: 24,57 кГц плюс-минус

0,05 кГц ;

- чувствительность приемника: не более 3 мкВ ;

- выходная мощность приемника (при нагрузке 100 Ом): не менее 40 мВт.

2.3.2. Принципиальная схема исследуемых антенных датчиков магнитного поля.

Принципиальные схемы исследуемых датчиков приведены на рис. 2.4 и рис. 2.5. Их можно разделить на три части. Первая: собственно сами датчики магнитного поля, представляющие собой колебательный контур. Катушка индуктивности намотана на ферри­товом сердечнике марки 600НН диаметром 8мм и длиной 100мм. Ко­личество витков, около 3 тысяч, подбиралось экспериментально: наматывалось 5 тысяч витков проводом ПЕЛ-0.09 и постепенно сматывались до получения собственной частоты резонанса катушки равной 40 кГц. Емкость конденсатора С1 подбиралась также экспериментально для получения резонанса контура в пределах

22.5...23.5 кГц и равнялась приблизительно 100 пФ. Подстроеч­ным конденсатором С2 производилась точная настройка на частоту переменного магнитного поля.

Вторая часть схемы - это умножитель добротности антенного контура. Принцип действия умножителей обоих типов был описан ранее. Следует только заметить, что в качестве операционного усилителя используется микросхема К157УД2.

Третья часть - буферный каскад. Необходимость его исполь­зования обусловлена тем, что для нормальной работы умножителя добротности необходим приемник сигнала с высоким входным соп­ротивлением порядка 1 МОм. Приемопередатчик АСС-250 имеет входное сопротивление порядка 100 кОм. Такое сопротивление, как было проверенно экспериментально, для нормальной работы умножителя добротности слишком мало. Буферный каскад представ­ляет собой истоковый повторитель на полевом транзисторе с изо­лированным затвором КП305Е,коэффициент усиления по напряжению которого близок к единице.

Оба антенных датчика магнитного поля собраны на макетных платах из фольгинированого стелотекстолита размером 60*100 мм. Макетные платы для уменьшения наводок внешних полей экранированы медной фольгой, кроме вынесенной за ее пределы катушки индуктивности.

2.3.3. Исследование параметров антенных датчиков.

Схема установки для определения параметров антенных датчи­ков приведена на рис. 2.7. С генератора Г-... переменное нап­ряжение подается на источник магнитного поля - катушку диамет­ром D = 60 см и имеющую 100 витков провода диаметром 1 мм. С помощью резистора R измеряется значение тока в катушке. На расстоянии L = 80 см от источника магнитного поля располага­ется исследуемый датчик. После усиления приемопередатчиком АСС-250 сигнал подается на телефонный капсуль, где и снимается его значение.

Первый этап исследований предусматривает выбор из двух ти­пов умножителей добротности одного, обладающего лучшими параметрами.

Оба датчика испытывались на зависимость величины выходного сигнала от температуры и напряжения питания при одинаковых значениях полосы пропускания. Датчик, обладающий лучшими пара­метрами, в дальнейшем будет применяться в макете системы персонального вызова. Данные измерений приведены в таблицах

2.1 и 2.2.

Зависимость Uвых от напряжения питания при Q = 500

Таблица 2.1

-----------------------------------------------------

Uпит | 5 | 7 | 10 | 12 | 15

=====================================================

С ПОС | 55 | 57 | 55 | 55 | 55

КОС | 85 || |Зависимость Uвых и 85Fрез 85 | 85 | 85

| |от температуры при Q =Таблица

5002.2
t,±C | 0 | 20 | 50
С | Uвых | 62ПОС---------------- | Fрез | 22.324 |----| 55 | 51 ---------------------- 22.612 | 22.742 ---

| Uвых | 92 | 85 | 76

КОС ------------------------------------------------

| Fрез | 22.472 | 22.575 | 22.603

| | | |

Из приведенных таблиц видно, что от напряжения источника питания параметры обоих датчиков зависят слабо. Зависимость Uвых и Fрез выражена более ярко. Также можно видеть, что за­висимость Fрез от температуры у умножителя добротности с ПОС более сильная, чем у умножителя используемый КОС. Умножитель с КОС дает и более высокое значение Uвых. Исходя из этих дан­ных для дальнейших исследований выбран умножитель добротности с конвертором отрицательного сопротивления.

Результаты исследований этого типа антенного датчика сле­дующие. Максимальная величина добротности полученная при устойчивой работе КОС равнялась приблизительно 5500, что соот­ветствует полосе пропускания около 4 Гц. Величина магнитного поля в районе датчика рассчитывалась по следующей формуле

H = I*S*Nвит /(4* *R^3) (19),

где H - напряженность магнитного поля, А/м;

I - величина тока в рамке, А;

S - площадь рамки, м^2;

Nвит - число витков рамки;

R - расстояние от рамки до исследуемого датчика, m.

При исследованиях H равнялось

H = 0.0015*0.28*100/(4*3.14*0.512) = 6.5*10E-3 A/m.

Чувствительность антенны определяется по формуле

h = Uа / H = Uвых /(K * H) (20),

где h - чувствительность антенны, В*м/А;

Uа - напряжение, снимаемое с антенного датчика, В;

Uвых - выходное напряжение, В;

K - коэффициент усиления системы АСС-250. Чувствительность датчика с КОС равна

h = 2.6 /(4.2 * 6.5*10Е-3) = 95 В*м/А.

Пороговая чувствительность Hпор по напряженности поля оп­ределя ется как и параметрами антенного датчика, так и пара­метрами приемопередатчика, а именно уровнем шума и находится по формуле

Hпор = Uш /(K * h) (21),

где Hпор - пороговая чувствительность по напряженности

поля, А/м;

Uш - среднеквадратичное значение уровня шума, В.

Hпор равно

Hпор = 0.001 /(4.2 * 95) = 2.5*10E-6 А/м.

Определим эквивалентную площадь Sэкв приемной рамки. Как известно напряжение на проволочной рамке помещенной в магнит­ное поле равно

U = 2 f Sэкв H (22),

где f - частота сигнала, Гц.

Из (20) и (22) получаем

Sэкв = h /(2 f * ) (23).

Подставив в (23) известные данные получим

Sэкв = 95 /(2*3.14*23000*4*3.14*10Е-7) = 52.4 м^2.

Видно, что размеры эквивалентной по чувствительности приемной проволочной рамки будут намного превышать размеры ан­тенного датчика. Следовательно, по таким характеристикам, как чувствительность и размеры применение умножителей добротности оправдано.

2.4 Макет системы пеpсонального вызова

2.4.1. Фоpмиpователь магнитного поля

Так как пpиемный датчик pеагиpует на магнитную составляю­щую электpомагнитного то для макета необходим фоpмиpователь магнитного поля. Пpименяемый в данной дипломной pаботе фоpмиpователь состоит из гетеpатоpа синусоидального напpяже­ния, пpеpыватель, усилителя мощности и пеpедающей pамки. Расмотpим подpобнее эти функциональные узлы.

Генеpатоp собpан на опеpационном усилителе DA1. В качестве частотнозадающей цепи пpименяется мост Вина- Робинсона, состо­яший из элементов R1...R5 и С1...С2. Один из pезистов моста pазбит на сопpотивления R1...R4. С помощью pезистоpа R1 осу­ществляется пеpестpойка генеpатоpа в пpеделах 22.5...23.5 кГц. Введение отpицательной обpатной связи на элементах R6, R8 и VD1 необходимо для снижения нелинейных искажений генеpатоpа. Резистоpом R8 устанавливается необходимый уpовень на выходе генеpатоpа. Для уменьшения влияния усилителя мощности на pабо­ту задающего генеpатоpа используется буфеpный каскад на ОУ DA2 с коэффициентом усиления pавным единице. Резистоpом R13 уста­навливают амплитуду сигнала, подаваемого на вход усилителя мощности, а следовательно и величину напpяженности магнитного поля.

Пpеpыватель необходим для улучшения субъективного воспpия­тия пpинимаемого сигнала в индивидуальном пpиемнике. Пpи пpие­ме слабых сигналов на фоне помех, пpеpывистый сигнал воспpини­мается намного лучше, чем постояный. Пpеpыватель собpан на микpосхеме DD1 КМОП стpуктуpы К564ЛА7. Частота пpеpываний за­дается либо конденсатоpом С5, либо pезистоpом R14 и pавняется пpиблизительно 3 Гц. С выхода инвеpтоpа DD1.2,6 контакт микpосхемы, комутиpующий сигнал поступает на тpанзистоp VT1, котоpый упpавляет pеле Р1. Это pеле контактами К1 пpеpывает сигнал, поступающий с генеpатоpа на усилитель мощности. Для избежания пpобоя тpанзистоpа VT1 импульсами обpатного напpяже­ния, вознакающего пpи отключении pеле Р1, оно зашутниpовано диодом VD2.

Для получения достаточной для проведения испытаний вели­чины магнитного поля, генерируемой передающей рамкой, после коммутатора стоит усилитель мощности. Для проведения экспери­мента были выбраны следующие характеристики усилителя:

- напряжение питания: плюс-минус 20 В;

- выходная мощность на нагрузке 4 Ом: 50 Вт;