Смекни!
smekni.com

Проектирование 16-ти этажного 2-х секционного жилого дома в Ейске (стр. 8 из 16)

Потери от усадки бетона

МПа

Потери от ползучести бетона

вычисляются в зависимости от соотношения
, где
находится с учетом первых потерь .

При

МПа

Вторые потери

МПа

Полные потери

МПа

Так как

МПа < 100МПа, окончательно принимаем
МПа.

Р2 = 1,57 * (463 - 100 ) * 100 = 35570 Н

Расчет по образованию трещин

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-категории, коэффициент надежности по нагрузке

. Расчет производится из условия:

Нормативный момент от полной нагрузки М = 4,981 кН*м

Момент образования трещин

по способу ядровых моментов определяется по формуле :

где ядровый момент усилия обжатия

35570*0,865*(4,0+2,33) = 51382,6 Н*см = 0,51 кН*м

Так как

4,981кН*м <
4932*106*1,4*103+0,51 = 7,41 кН*м , в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок трещины не образуются.

Трещины не образуются также и в верхней зоне плиты в стадии ее изготовления.

Расчет прогиба плиты

Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно таблице СНиП.

см.

Определение прогибов производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке

по формуле :

,

где для свободно – опертой балки коэффициент

равен :

· 5/48 при равномерно распределенной нагрузке

· 1/8 при двух равных моментах по концам балки от стлы обжатия.

Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам СНиП

Кривизна от постоянной и длительной нагрузки

1/см

где

0,85 – коэффициент , учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона,

2 - – коэффициент , учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности больше 40%

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом

1/см

Поскольку напряжения обжатия бетона верхнего волокна

Н/см2,

т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны

, обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна
. Тогда согласно формулам СНиП

1/см

где

2,04+42,14 = 44,18 МПа

Прогиб от постоянной и длительной нагрузок

f =[5/48*1,7*10-5 – 1/8*(0,26 + 0,02)*10-5]*3312 = 0,23см

f=0,23см. < fu = 1,7см.

т.е. прогиб не превышает допустимую величину.

Прочность сечения обеспечена.

Производим расчет сборной стены:

3. Сборная внутренняя несущая беспроемная стена

А. Сбор вертикальных нагрузок

1. Нагрузка на м2 конструкции перекрытия в жилых помещениях

Вид нагрузки qнор, кН/м2 gf qрас, кН/м2
1. Линолеум d=3 мм r= 1800 кг/м3 0,063 1,3 0,082
2. Цементно – песчаная стяжкаd=20 мм r= 1800 кг/м3 0,63 1,3 0,82
3. Древесно – волокнистая плитаd=50 мм r= 550 кг/м3 0,050 1,3 0,065
4. Железобетонная плитаd=140 мм r= 2500 кг/м3 3,5 1,1 3,85
Итого постоянная q 4,243 4,816
Временная нагрузка v 1,500 1,3 1,950
в том числе длительная vL 0,300 1,3 0,390
Кратковременная vsh 1,200 1,3 1,560
Полная нагрузка q+v 5,743 6,616

2. Нагрузка на 1 м2 покрытия

Вид нагрузки qнор, кН/м2 gf qрас, кН/м2
1 2 3 4
1. Гидроизоляц.ковер 4 слоя 0,19 1,3 0,247
2. Армированная цементная стяжка t=100 мм r= 2200 кг/м3 0,22 1,3 0,286
3. Пеностеклоd=120 мм r= 300 кг/м3 0,36 1,3 0,468
4. Пароизоляция 1 слой 0,05 1,3 0,065
5. Железобетонная плитаd=140 мм r= 2500 кг/м3 3,5 1,1 3,85
Итого постоянная q 4,32 4,916
1 2 3 4
Временная
Снеговая полная S 1 1,4 1,4
длительная 0,3 1,4 0,42
Итого постоянная q + снеговая S 5,32 6,316

3. Нагрузка от собственного веса стены на 1 пог.м ее длины

Вид нагрузки qнор, кН/м2 gf qрас, кН/м2
Железобетонная стена Н=2800 мм r= 2500 кг/м3 79,4 1,1 87,32

Суммируем все виды нагрузок на стену при грузовой площади от стены

Определяем вертикальную нагрузку, действующую на стену:

Грузовая площадь: А = 10,2 * 3,6 = 36,72 м.кв.

Находим вертикальные нагрузки на рассматриваемую стену.

Nр(0) = 22,08 кН

Nн(0) = 19,15 кН

Nр(49,3) = 0,95 х 16 х 25,8 +22,08 +87,32 х 18 =2006,65 кН

Nн(49,3) = 0,95 х 16 х 22,5 + 19,15 +79,4 х 18 = 1808,35 кН


Б. Сбор горизонтальной нагрузки. (ветровая)

Согласно карте 3 СНиП 2.01.07-85 «Строительная климатогия и геофизика» город Ейск расположен в первом районе по давлению ветра. Нормативное значение ветрового давления Wс = 0,23 кПа.

Нормативное давление ветра на высоте Z над поверхностью земли для зданий высотой H > 40 м с равномерно-распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью несущей системы равно:

wn = w0´×С( k +1,4 ksup´ Z/H ´×xzn) ; [кПа]

где w0 - нормативное значение ветрового давления на 1 м2 поверхности

фасада. Для города Ейска w0 = 0,23 кН/м2 (кПа);

С - аэродинамический коэфициент, равный 1,4

k - коэффициент возрастания напора по высоте здания;

ksup-коэффициент возрастания скоростного напора для вершины здания ksup =1,2;

x - коэффициент пульсации скоростного напора на уровне Н,

принимаемый для здания с Н = 49,3м и x = 0,757;

z - коэффициент динамичности, зависящий от параметра e,

который определяется по формуле:

e=Ögf´w0 / (940 ´ f1)

gf = 1,4 , коэффициент надежности по ветровой нагрузке

f1 - первая частота собственных колебаний, Гц

f1 = 1/T1 = 1/1,0533 = 0,966

T1 - период первой формы собственных колебаний.

По приближенной формуле:

Т1 = 0,021Н = 0, 021´ 49,3 =1,0533

e = (1,0533 / 940) х Ö1,4 х 0,23 х 1000 = 0,020

Высота над поверхностью земли; м 5 10 20 40 49,3
K 0,5 0,65 0,85 1,1 1,2

По графику рис.2 СНиП находим значение z = 1,51.

n - коэффициент коррекции пульсации ветра, при

L = 52,8 м;

Н = 49,3 м;

n = 0,641.

Высота над поверхностью земли; Z, м 5 10 20 40 49,3
Z/H 0,101 0,203 0,406 0,811 1,000

1,4 ksup´Z/H ´x´zn = 1,4 ´1,2 ´ Z / H ´0,641 ´1,51´ 0,77 = 1,252 Z / H

wn(Z = 5) = 0,23 ´1,4(0,5+1,252 ´0,101) = 0,202 кН/м2