S4 = 1,466 ≈ 1,5см.
S5=0,0685см.
Сумма осадок всех слоев S=1,5685см<8см, что удовлетворяет требованиям СНиП.
15. Определение осадки свайного фундамента под наружную колонну по оси А 8-и этажного жилого здания методом эквивалентного слоя
Ширина подошвы фундамента
, осадочное давление под подошвой фундамента . В основании преобладают пески, поэтому по таблице определим мощность эквивалентного слоя при и отношении сторон подошвы фундамента (рис. 8).Осадку фундамента методом эквивалентного слоя определяем по формуле:
где
- мощность эквивалентного слояb=2м - условная ширина подошвы фундамента.
В расчетной схеме сжимаемою толщу грунта, которая оказывает влияние на осадку фундамента , принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:
Определяем коэффициент относительной сжимаемости каждого слоя:
- для песка мелкого
:- для глины
:Определяем средний коэффициент относительной сжимаемости:
Полная осадка фундамента:
.Предельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 8см
при принятом размере фундамента требования СНиП выполняются.16. Определение осадки свайного фундамента под внутреннюю колонну по оси Б 8-и этажного жилого здания методом эквивалентного слоя
Ширина подошвы фундамента
, осадочное давление под подошвой фундамента . В основании преобладают пески, поэтому по таблице определим мощность эквивалентного слоя при и отношении сторон подошвы фундамента (рис. 9).Осадку фундамента методом эквивалентного слоя определяем по формуле:
где
- мощность эквивалентного слоя м - коэффициент эквивалентного слоя, учитывающий жесткость и форму подошвы фундамента.b=2м - условная ширина подошвы фундамента.
В расчетной схеме сжимаемою толщу грунта, которая оказывает влияние на осадку фундамента , принимают равной двум мощностям эквивалентного слоя:
Определяем коэффициент относительной сжимаемости каждого слоя:
- для песка мелкого
:- для глины
:Определяем средний коэффициент относительной сжимаемости:
Полная осадка фундамента:
.Предельно допустимая осадка для зданий рассматриваемого типа составляет 8см
при принятом размере фундамента требования СНиП выполняются.19. Расчетный отказ и выбор оборудования для погружения сваи
Расчётный отказ сваи вычисляют по формуле:
,где: h=1500кН/м2 – коэффициент, принимаемый в зависимости от материала сваи.
А=0,09м2 – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия).
М=1,76 – коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице.
Ed – расчетная энергия удара:
а=25 дЖ/кН.
N=P=368,488кН – расчетная нагрузка, допускаемая на сваю и принятая в проекте.
т1=2,6т – масса молота.
m2=1,04т – масса сваи и наголовника.
m3=0,2т – масса подбабка.
- коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем .Молот, с расчётной энергией Ed должен удовлетворять условию:
km= 6 – для железобетонных свай при трубчатом дизель-молоте С-995
Тогда расчётный отказ будет равен:
18. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов по укрупненным показателям
Vкотл.МЗ = 18,272 м3
Vкотл.СВ =16,384 м3
Vсб.ж/б.МЗ=4,704 м3
Vмон.ж/б.МЗ=6,72 м3
Vмон.ж/б.СВ=0,845 м3
№ | Виды работ | Ед. изм. | Стоим., руб | Ф-т мелкого заложения | Свайный фундамент | ||
Объем | Ст-ть | Объем | Ст-ть | ||||
1 | Разработка грунта | м3 | 3,03 | 18,272 | 55,364 | 16,384 | 49,643 |
2 | Откачка воды | м3 | 40 | 6,281 | 251,24 | 5,632 | 225,28 |
3 | Сборный бетон | м3 | 29,10 | ||||
4 | Сборный ж/б | м3 | 33,50 | 10,136 | 339,556 | 3,456 | 115,776 |
5 | Монолит. ж/б | м3 | 24 | 6,72 | 161,28 | 3,4 | 20,4 |
6 | Бетонная под-готовка под пол | м3 | 16,5 | 0,82 | 13,53 | 0,82 | 13,53 |
7 | Сваи | м3 | 63 | 6,48 | 408,24 | ||
8 | Общ. стоимость | руб. | 820,97 | 832,869 |
Вывод: по результатам технико-экономического сравнения более предпочтительным оказался фундамент мелкого заложения.