Проектирование четырехэтажной гостиницы в г. Краснодаре (стр. 4 из 18)
Qhy=[Qh – (Qint+Qs).У].bh,
Qhy=[361015,33 – (179352,69+44576,85).0.8].1,11=401877,58 (МДж).
30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут) определяется по формуле (3.5):
qhdes=103.Qhy/Ah.Dd,
qhdes=401877,58 ×103/(2517,48.2682)=79,9 (кДж/(м2.0С.сут)).
31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h0des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.
32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 – для здания 4–5 этажей равен 95 кДж/(м2.0С.сут). Следовательно, полученный нами результат значительно (более 5%) меньше требуемого 79,9<95, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1 «б» СНиП II‑3–79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).
19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:
- стен Rwreq=1,91 м2.0С / Вт
- окон и балконных дверей Rfreq=0.367 м2.0С / Вт – (Без изменения)
- глухой части балконных дверей RF1req=0.81 м2.0С / Вт – (Без измен.)
- наружных входных дверей Redreq=0.688 м2.0С / Вт – т.е. 0.6 от R0тр по санитарно-гигиеническим условиям;
- совмещенное покрытие Rcreq=1,63м2.0С / Вт
- перекрытия первого этажа Rf=2 м2.0С / Вт
20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:
Kmtr=1.13 (608,4/1,91+114,5/0,367+4,48/0,81+11,25/0,688+
+0,6×629,37/1,63+0,6×629,37/2)/1997,37 = 0,929 (Вт/(м2.0С)).
21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа Gmw=Gmc=Gmf=0.5 кг/(м2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей GmF=6 кг/(м2.ч). (Таблица 12 СНиП II‑3–79*).
22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома na, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3м3/ч удаляемого воздуха на 1м2 жилых помещений, определяется по формуле:
na=0,293 (1/ч).
23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:
Kminf=0,319 (Вт/(м2.0С)).
24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м2.0С), определяемый по формуле:
Km=Kmtr+Kminf=0,929+0,319=1,25 (Вт/(м2.0С)).
Теплоэнергетические показатели
25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Qh, МДж:
Qh=0.0864. 1,25.2682.1997,37=577624,52 (МДж).
26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения qint=10Вт/м2.
27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:
Qint=179352,69 (МДж).
28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:
Qs=44576,85 (МДж).
29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:
Qhy=[Qh – (Qint+Qs).У].bh,
Qhy=[577624,52 – (179352,69 +44576,85).0.8].1.11= 542313,79 (МДж).
30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2.0С.сут):
qhdes=103.Qhy/Ah.Dd,
qhdes=542313,79 ×103/(2517,48×2682)=91,28 (кДж/(м2.0С.сут)).
При требуемом qhreq=95 кДж/(м2.0С.сут).
По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1‑го этажа.
Стены: принимаем следующую конструкцию стены, теплотехнические характеристики материалов и толщину утеплителя:
1) Цементно-песчаный раствор
λ = 0,76 Вт/мС; ρ = 1600 кг/м3
2) Кирпичная кладка из кирпича
глиняного обыкновенного на
цементно-песчаном растворе
λ = 0,70 Вт/мС; ρ=1800 кг/м3
3) Эффективный утеплитель «ISOVER»
λ = 0,06 Вт/мС; ρ=125 кг/м3
4) Пенобетонный блок
λ = 0,41 Вт/мС; ρ = 1000 кг/м3
Рисунок 4.1. Конструкция наружной стены
R0 = Rв + Rштук + Rкирп + Rутепл + Rблок + Rштук + Rн
R 
отсюда δут = 0,052 м.Совмещенное покрытие. Теплотехнические показатели материалов компоновки покрытия:
1. Цементно-песчаная стяжка:
плотность g=1800 кг/м3,
коэффициент теплопроводности
lА=0,76Вт/(м.0С).
2. Утеплитель – жесткие
минераловатные плиты:
плотность g=200 кг/м3,
коэффициент теплопроводности
lА=0,076Вт/(м.0С)
3. Железобетонная монолитная плита:
плотность g=2500 кг/м3, коэффициент теплопроводности lА=1,92Вт/(м.0С).
Сопротивление теплопередаче:
R0=Rв+Rж/б+Rутеп+Rст+Rн=R0треб;
1/8,7+0,2/1,92+dутеп/0,076+0,04/0,76+1/23=2,
откуда dутеп=0,1 м = 100 мм.
Перекрытие первого этажа. Теплотехнические характеристики материалов:
1. Дубовый паркет:
плотность g=700 кг/м3,
коэффициент теплопроводности
lА=0,35Вт/(м.0С).
2. Цементно-песчаная стяжка:
плотность g=1800 кг/м3,
коэффициент теплопроводности
lА=0.76Вт/(м.0С).
3. Утеплитель – пенополистирол:
плотность g=40 кг/м3,
коэффициент теплопроводности lА=0,041Вт/(м.0С). первого этажа
4. Железобетонная плита:
плотность g=2500 кг/м3, коэффициент теплопроводности lА=1.92Вт/(м. 0С).
Сопротивление теплопередаче:
R0=Rв+Rпар.+Rст+Rутеп+Rж/б+Rн=R0треб;
1/8,7+0,04/0,76+0,015/0,35+dутеп/0,041+0,2/1,92+1/23=2,197,
откуда dутеп=0,067 м = 70 мм.
4.4 Санитарно-техническое и инженерное оборудование
4.4.1 Теплоснабжение
Теплоснабжение осуществляется от существующих внутриплощадочных тепловых сетей. Теплоноситель – пар температурой 130 оС, давлением 2,8 атм.
4.4.2 Отопление и вентиляция
Отопление принято паровое. Паропровод проходит над отопительными приборами, а конденсатопровод над полом. Трубопроводы прокладываются с уклоном не менее 0,002. Удаление воздуха из конденсатопровода предусматривается из высших точек воздушными кранами. Для отвода конденсата на конденсатопроводе на выходе из здания и на выходе от каждой ветви предусмотрены конденсатоотводчики.
Трубопроводы в местах пересечения перекрытий прокладывать в гильзах, края гильз выполнить на 30 мм выше поверхности чистого пола. В качестве нагревательных приборов принять регистры из гладких труб диаметром 100.
Вентиляция помещений принята приточно-вытяжная с механическим и естественным побуждением воздуха.
В цокольном этаже запроектирована механическая вытяжка и естественный приток через открывающиеся фрамуги окон и двери. Из санузлов и бытовок предусмотрена механическая вытяжка.
4.4.3 Водоснабжение и канализация
В здании запроектированы следующие системы водоснабжения:
хозяйственно-питьевая;
противопожарная;
Источником хозяйственно-питьевого водоснабжения служит городская сеть водопровода диаметром 200 мм, давлением 1–2 ат.
Схема хоз-питьевого водоснабжения здания заключается в следующем: вода из городской сети хозпитьевого водопровода по существующему вводу диаметром 100 мм подается в здание и далее к санитарным приборам и поливочным кранам.
Расход воды на хозяйственно питьевые нужды составляет:
суточный – 3,5 м3;
максимально-часовой – 2,5 м3;
Подача горячей воды к душам и «бидэ» предусматривается от 2‑х электронагревателей, установленных около душевых кабин.
Внутренние сети хозяйственно-питьевого и горячего водоснабжения прокладываются из стальных водогазопроводных оцинкованных труб по ГОСТ 3262–75.
Схема противопожарного водоснабжения здания заключается в следующем: при возникновении пожара, вода из существующего пожарного водоема, емкостью 150 м3, забирается насосами, расположенными в существующей реконструируемой насосной станции противопожарного водоснабжения, и подается к пожарным кранам проектируемого здания, для ликвидации мелких очагов пожара.
В проектируемом здании запроектированы следующие системы канализации:
бытовая;
дождевая;
Схема работы бытовой канализации заключается в следующем: сточные от санитарных приборов самотеком направляются в наружную сеть канализации города диаметром 500 мм.
Ввиду того, что борта санитарных приборов, установленных в подвале, ниже уровня люка ближайшего канализационного колодца, проектом предусматривается установка на выпуске канализации из здания задвижки с электроприводом, работа которой автоматизирована от уровня сточных вод в канализационной трубе.
Расход бытовых сточных вод проектируемого здания составляет:
суточный – 3,5 м3;
максимально-часовой – 2,5 м3.