Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания (стр. 4 из 6)

Н мм = 60.03 кН м.

кН/м

Поскольку

c

мм < 3h₀ = 3 ∙ 385 = 1155 мм

Принимаем c = 969 мм, c₀= 2∙385=770 мм;

98060 H = 98.06 кН

кН

кН (147.5)

Проверка условия

кН > Q=147.5 кН,

условие прочности обеспечивается.

Проверка требования

мм > S_w1=100 мм

т.е. принятый шаг S_w1=100 мм удовлетворяет требованиям СП [4].

Определение приопорного участка

При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:

76.41 Н/мм, где:

Н/ мм.

q_sw2 = 67.92 Н/мм > 0,25 R_bt×b = 0,25 × 0,9 × 300 = 67,5 Н/ мм – условие выполняется, т.е. M_b и Q_b,max не пересчитываем.

Так как

Н/ мм > q₁ =63.91 Н/ мм, то:

,

мм

где

= 51975 Н

Обрыв продольной арматуры в пролете. Построение эпюры арматуры.

По изложенному выше расчету определяется площадь продольной рабочей арматуры в опасных участках сечения: в пролетах и на опорах, где действует наибольшие по абсолютной величине моменты.

Для определения места обрыва продольной арматуры строятся огибающая эпюра изгибающих моментов от внешних нагрузок и эпюра арматуры, представляет собой изображение несущей способности сечений ригеля М_ult.

Моменты в пяти точках определяются по формуле:

Расчетные моменты эпюры арматуры, которое может воспринять балка в каждом сечении при имеющихся в этих сечениях растянутой арматуры, определяется по формуле:

, где

,мм – высота сжатой зоны.

A_S – площадь арматуры в рассматриваемом сечении.

Место действия обрыва стержней отстаёт от теоретического на расстоянии W, принимаемом не менее величины, определяемой по формуле:

Q – расчетная поперечная сила в месте теоретического обрыва стержня;

q_sw – усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента на рассматриваемом участке;

d – диаметр обрываемого стержня.

При правильном подборе и распределении продольной арматуры по длине ригеля эпюра арматуры M_ult повсюду охватывает огибающую эпюру моментов M, нигде не врезаясь в нее, но и не удаляясь от нее слишком далеко в расчетных сечениях. В таком случае во всех сечениях ригеля, будет выполнятся условие прочности по моменту M<M_ult и обеспечения экономичности расходование арматуры.

Построение эпюры арматуры ниже иллюстрируется на примере рассчитываемого ригеля рамы. Согласно заданию, построение эпюр производиться для крайнего пролета.

Подсчет моментов сведен в табл. 2, при этом отрицательные моменты в пролете вычисляются для отношения

p/g = 41.42/43.2 »1.

Таблица 2

Крайний пролет «0 - 5»
M = bql12 = b× 84.62 × 4,52 = 1713.6· b (кН×м)
Сечения		0	1	2	2’	3	4	5
Положительные моменты	b	-	0,037	0,079	0,0833	0,077	0,030	-
	+М	-	63.4	135.4	142.7	132	51.4	-
Отрицательные моменты	b	-0,050	-0,003	+0,021	-	+0,018	-0,010	-0,0625
	-М	-85.68	-5.14	+36	-	+30.8	-17	-117

Нулевые точки эпюры положительных моментов располагаются на расстоянии 0,1 l₁= 0,45 м от грани левой опоры и 0,125 l₁ = 0,56 м от грани правой опоры. Огибающая эпюра моментов приведена на рис. 11. Под ней построена эпюра поперечных сил для крайнего пролета.

Ординаты эпюры М_ult вычисляются через площади фактически принятой ранее арматуры и откладываются на том же чертеже.

На положительные моменты

На наибольший положительный момент M₁ принята арматура 2Æ20 и 2Æ16 А500 с А_s = 1030мм².

мм

435 × 1030 × (385 – 0,5 × 130) = 143.4 кН×м

Ввиду убывания положительного момента к опорам, часть арматуры можно не доводить до опор, оборвав в пролете. Рекомендуется до опор доводить не менее 50% расчетной площади арматуры. Примем, что до опор доводится 2Ø20 A500 с А_S = 628 мм². Момент М_ult, отвечающий этой арматуре, получим пропорционально ее площади:

мм

435 × 628 × (385 – 0,5 × 79) = 94.4 кН×м

На отрицательные опорные моменты:

На момент М_A принята арматура 2Ø20 А500 с А_S=628 мм².

мм,

435 × 628 × (385 – 0,5 × 79) = 94.4 кН×м

На момент М_B = М_C принята арматура 2Ø25 А500 с А_S=982 мм².

мм

435 × 982 × (385 – 0,5 × 123.8) = 138 кН×м

На отрицательные пролетные моменты

На момент М₄ принята арматура 2Ø8 А500 с А_S=101 мм².

мм

435 × 101 × (415 – 0,5 × 12.7) = 17.95 кН×м

Обрываемые пролетные и опорные стержни заводятся за место теоретического обрыва на величину W. Расстояние от опорных стержней до мест теоретического обрыва стержней а определяется из эпюры графически.

В сечении 2 каркаса ( d_sw= 6 мм; А_sw1=28.3 мм²; А_sw=56.6 мм²; R_sw= 300 МПа)

H/мм.

Значения W будут (см. рис.11): для пролетных стержней 2Æ25 A- II (А300)

слева:

407 мм < 20d= 500 мм

справа:

512 мм > 20d= 500 мм;

для надопорных стержней слева 2Ø28 А300:

504 мм < 20d= 560 мм

справа 2Æ36 A-II (А300)

629 мм < 20d= 720 мм

Принято W₁= 500 мм; W₂ = 550 мм; W₃ = 600 мм; W₄ = 750 мм.

6. Расчет сборной железобетонной колонны

Сетка колонн

м

Высота этажей между отметками чистого пола – 3.3 м. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м², расчетное значение снеговой нагрузки на покрытие – 2.4 кH/м² (для г.Ярославля). Кратковременная нагрузка превышает 10% от всей временной. Коэффициент снижения ее на междуэтажных перекрытиях к₂=0,8. Коэффициент надежности по назначению здания g_n=0,95.

Основные размеры ребристых плит и ригелей перекрытий и покрытия принимаются по предыдущему расчету. Толщина пола – 100 мм. Бетон тяжелый класса B25, продольная арматура – класса A400, поперечная арматура – класса A240.

Расчет колонны на сжатие

Полная грузовая площадь для одной внутренней колонны составит

5.7×6,7=38.19 м².

Подсчет нагрузок на грузовую площадь сведен в таблицу.

Нагрузку от собственного веса конструкций покрытия и междуэтажных конструкций принимаем по данным предыдущего расчёта.

Колонну принимаем сечением 400×400 (мм). Собственный вес колонны длиной 3.3 м с учетом веса двухсторонней консоли будет:

Нормативный – 0,95[0,4×0,4×3.3 +(0,3×0,45+0,3×0,3) ×0,4] ×25 = 14.68кН.

Расчетный – 1,1×14.68 = 16.15 кН.

Расчет колонны по прочности на сжатие производим для двух схем загружения:

Расчет колонны по условиям первой схемы загружения

За расчетное принимаем верхнее сечение колонны 1-го этажа, расположенное на уровне оси ригеля перекрытия этого этажа. Расчет выполняется на комбинацию усилий M_max-N, отвечающую загружению временной нагрузкой одного из примыкающих к колонне пролетов ригеля перекрытия 1-го этажа и сплошному загружению остальных перекрытий и покрытия.