Второй пусковой комплекс стоматологической поликлиники КГМА в г. Краснодаре (стр. 5 из 12)
постоянная N=373.83/3.12 =119.82 кН
временная N= 74.29/3.12 =23.81 кН
Суммарная нагрузка N=119.82+23.81 =143.63 кН
Расчетные нагрузки первой группы предельных состояний на 1 м стены: постоянная N=414.96/3.12=133.0 кН, временная N=90.02/3.12=28.85 кН
Суммарная нагрузка на 1 м стены N=133.0+28.85=161.85 кН
Нагрузка на колонну по оси «10» – «Б-1»
Грузовая площадь А=(2.8+1.4) х5.6 =23.52 м2
Таблица 3.2 – Сбор нагрузок
| Нормативная нагрузка | k | Расчетная | ||
| Нагрузка | на ед. площ. кН/м2 | от груз. площ. кН | надежности | нагрузка кН |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| постоянные нагрузки | ||||
| металлочерепица | 0.02 | 0.47 | 1.1 | 0.52 |
| деревянный настил 5х0.03 | 0.15 | 3.53 | 1.1 | 3.88 |
| 2 слоя полиэтилена | 0.004 | 0.094 | 1.1 | 0.103 |
| утеплитель типа «URSA» 0.05х0.1 | 0.005 | 0.12 | 1.1 | 0.13 |
| от плит межэтажных перекрытий | 3.0 | 282.24 | 1.1 | 310.46 |
| от перегородок из гипсокартона на 4 этажах | 0.50 | 47.04 | 1.2 | 56.45 |
| от пола на 4 этажах 25х0.0320х0.05 | 0.751.0 | 70.5694.08 | 1.11.1 | 77.62103.49 |
| от железобетонных колонн на 4 этажах и подвале (0.4х0.4х3.3х25х4+0.4х0.4х2.5х25) | 62.8 | 1.1 | 69.08 | |
| Итого: | 560.93 | 621.73 | ||
| Временные нагрузки | ||||
| от снега: кратковременная | 0.5 | 11.76 | 1.4 | 16.46 |
| на перекрытия: кратковременная | 2.0 | 188.16 | 1.2 | 225.79 |
| Итого: | 271.66 | 329.51 | ||
Нормативные нагрузки на 1 м стены: N=560.93+271.66=832.59 кН
Расчетные нагрузки первой группы предельных состояний
N=621.73+329.51=951.24 кН
Нагрузка на колонну по оси «12» – «Г-1»
Грузовая площадь А=(2.8+2.8) х5.6 =31.36 м2
Таблица 3.2 – Сбор нагрузок
| Нормативная нагрузка | k | Расчетная | ||
| Нагрузка | на ед. площ. кН/м2 | от груз.площ. кН | надежности | нагрузка кН |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| постоянные нагрузки | ||||
| металлочерепица | 0.02 | 0.63 | 1.1 | 0.69 |
| деревянный настил 5х0.03 | 0.15 | 4.7 | 1.1 | 5.17 |
| 2 слоя полиэтилена | 0.004 | 0.13 | 1.1 | 0.14 |
| утеплитель типа «URSA» 0.05х0.1 | 0.005 | 0.16 | 1.1 | 0.17 |
| от плит межэтажных перекрытий | 3.0 | 393.32 | 1.1 | 431.55 |
| от перегородок из гипсокартона на 4 этажах | 0.50 | 62.72 | 1.2 | 250.88 |
| от пола на 4 этажах 25х0.0320х0.05 | 0.751.0 | 94.08125.44 | 1.11.1 | 103.49137.98 |
| от железобетонных колонн на 4 этажах и подвале (0.4х0.4х3.3х25х4+0.4х0.4х2.5х25) | 62.8 | 1.1 | 69.08 | |
| Итого: | 999.15 | |||
| Временные нагрузки | ||||
| от снега:кратковременная | 0.5 | 15.68 | 1.4 | 21.95 |
| на перекрытия:кратковременная | 2.0 | 250.88 | 1.2 | 301.06 |
| Итого: | 323.01 | |||
N=999.15+323.01=1322.16 кН
Определение несущей способности свай
Марка сваи С6–30, длина сваи L=6.0 м, ширина b=0.30 м, длина острия l=0.25 м.
Отметка верха головы свай после забивки – 2.450 м.
За отметку +0.000 принята абсолютная отметка 23.00.
По несущей способности
F< Fd/ jf=N
Для оси А-I в осях «9» – «10»
n=jgN/(Fd– jjх dх a2 х jmi)
jg=1.4, jf=1.15, jmi=0.02 кН/м3, а – шаг свай, d=1.2 м
при а=0.9 м
при N=161.85 кН
n=1.4х161.85/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)= 226.59/ 309.98=0.73 свай
при Nс=202.31 кН
n=1.4х202.31/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)= 0.73 свай
при L=1.57+0.9 =2.47 м
Расчетные нагрузки первой группы предельных состояний на 2.47 м стены:
постоянная N=(414.96/3.12) х2.47 =328.51 кН
временная N=(90.02/3.12) х2.47 =71.26 кН
Суммарная нагрузка
N= 328.51+71.26=399.77 кН
при а=2.47 м
n=1.4х399.77/(310 -1.15х1.2х2.472х0.02)=559.68/ 309.83 =1.81 сваи
на данном промежутке установлено 3 сваи.
С учетом сейсмической нагрузки 25%
N= 499.71 кН
n=1.4х499.71/(310–1.15х1.2х2.472х0.02)=699.59/309.83 =2.26 сваи
Удовлетворяет существующей разбивке свай
Для оси «10» – «Б-1»
при N=951.24 кН
n=1.4х951.24/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=4.29 сваи
С учетом сейсмической нагрузки 25%
N=1189.05 кН
n=1.4х1189.05/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=1664.67/309.98=5.37 сваи
требуется установка дополнительных свай
Для оси «Г-1» – «12»
при N=1322.16 кН
n=1.4х1322.16/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=5.42 сваи
С учетом сейсмической нагрузки 25%
N=1652.7 кН
n=1.4х1652.7/ (310–1.15х1.2х0.92х0.02)=2313.78/309.98=7.46 свай
требуется установка дополнительных свай
3.1.4 Расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи
определять по формуле:
(7.2)где
– безразмерные коэффициенты, принимаемые в зависимости от расчетного угла внутреннего трения грунта 
основания, определенного в соответствии с указанием СНиП 2.02.03–85. 
– расчетное значение удельного сцепления грунта основания, кПа; =0 
– осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м 
, залегающих выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды); =(17.0+17.9+18.2+18.3+19.2)/5=16.12кН/м3 
– глубина погружения сваи, м. =15.0 мПри
=27 по интерполяции С1= 26.3; С2=14.4R=26.3х0 + 14.4х16.12х15.0=3481.92 кН/м2
Расчет по несущей способности буронабивных, буроинъекционных одиночных свай в составе фундаментов при действии на них сжимающих нагрузок по характеристикам грунтов оснований производятся по формулам:
в случае опирания нижних концов свай на сжимаемые нескальные грунты
где
– расчетная сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю (продольное сжимающее усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании); 
– коэффициент надежности основания, принимаемый равным 1,4; 
– площадь опирания сваи на грунт; А=pR2= 3.14х0.125 2=0.05 м2 
– коэффициент условий работы сваи, принимаемый равным = 1; 
– коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый для песчаных грунтов и глинистых грунтов = 1; 
, кПа, – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи при песках, принимаемый =1100, кПа, 
– периметр поперечного сечения ствола сваи, соприкасающегося с грунтом; U=2рR=0.785 м 
– коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, определяемый в зависимости от способа бурения скважин и способа бетонирования; = 0,6 
– расчетное сопротивление 
-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, принимаемое в соответствии с указаниями п. 7.15; 
– толщина -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи. = 1/1.4 (1х1100х 0.05 + 88.08)=66.83 кПа4. Технология строительного производства
4.1 Выбор кранов для монтажа каркаса
Выбор крана для монтажа сборных элементов каркаса здания производится с учётом требуемой высоты подъёма элементов сборных конструкций, веса монтажного элемента и стропующих устройств, необходимого вылета стрелы монтажного крана, технических и технико-экономических показателей их работы.
Высота подъема крюка башенного крана определяется по формуле