Момент сопротивления измененного сечения балки:
Проверяем нормальные напряжения:
17,03 кн/см
Проверяем наибольшие касательные напряжения по нейтральной оси сечения, расположенного у опоры балки:
где
5,54 < 13,92 кн/см
Проверяют совместное действие нормальных и касательных напряжений на уровне поясного шва в уменьшенном сечении балки.
При
где
Q
Q
17,8 кН/см
Устойчивость обеспечена, так как настил опирается непосредственно на балку.
Проверка устойчивости сжатого пояса балки.
|
Рисунок 13 – К проверке местной устойчивости пояса
Местная устойчивость сжатого поясного листа считается обеспеченной, если отношение расчетной ширины его свеса
При развитии пластических деформаций
но
bef =
bef =
Условие выполняется, устойчивость обеспечена.
Проверка местной устойчивости стенки балки.
Местная устойчивость стенок балки обеспечена, если условная гибкость стенки не превышает значение:
Местная устойчивость стенок балки не обеспечена, укрепляем их поперечными ребрами жесткости, так как
Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать a=2h
a=2*154=308 см, принимаем а =280 см
|
Рисунок 14 – К проверке устойчивости стенки
Ширина выступающего ребра:
Толщина ребра:
Принимаем tn=8 мм по сортаменту стали
В остальных случаях требуется проверка местной устойчивости стенки.
Расчет на устойчивость стенок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, следует производить:
– при отсутствии местного напряжения
где
Критические нормальные напряжения определяются по формуле:
где
где
Принимаем С2=Ссr=32.4
Критические касательные напряжения равны:
где
где d=150 – меньшая из сторон пластинки.
0,91 < 1
Расчет соединений поясов со стенкой балки.
При поперечном изгибе пояса составной балки стремятся сдвинуться относительно стенки (рисунок 15):
Рисунок 15 – К расчету сварных швов
Сила сдвига возникает за счет разности нормальных напряжений в смежных сечениях пояса. Ее воспринимают непрерывные угловые сварные швы. Требуемая толщина швов: