аs=4см,
, , ,отсюда
.ж) момент, который может воспринять сечение, армированное 2ф32 арматуры класса А-IIIcAs=16,08 см2 (на опоре, верхняя арматура):
аs=4см,
, , ,отсюда
.Т.о. получаем следующие значения моментов на пролетах и опоре:
Крайний пролет:
Средний пролет:
Опора:
Определение анкеровки обрываемых стрежней.
Из двух условий: выпуск продольной арматуры должен быть больше:
1.
,2.
где: Q – поперечная сила в точке теоретического обрыва (определяем по эпюре); d- диаметр обрываемого анкерного стержня; Принимаем большее из двух значений.
Таким образом, получаем:
1-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W1=49 см. 2-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W2=48 см.
3-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W3=83 см. 4-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W4=64 см. 5-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W5=85 см. 6-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W4’=41 см. 7-я точка теоретического обрыва:
окончательно принимаем значение W5’=64 см. Значения выпусков выносим на эпюру материала (см. лист 16).
6. Расчет и конструирование колонны
6.1 Определение нагрузок и продольных усилий
Нагрузка от покрытия и перекрытия приведена в таблице 6.1
Таблица 6.1
Вид нагрузки | Нормативная нагрузкаН/м2 | Коэф-т надежности по нагрузке | Расчетная нагрузка Н/м2 |
Нагрузка от покрытия:Постоянная: 1.Рулонный ковер в 3 слоя 2.Цем. стяжка 3. Утеплитель (пенобетонные плиты с )4. Пароизоляция5. Сборные плиты покрытия6. Ригель | 0.120.440.480.043,00.96 | 1.21.31.21.21.11.1 | 0.1440.5720.5760.0483,3001,060 |
Итого: | 5,04 | 5.700 | |
Временная (снеговая): длительнодействующая кратковременная | 0.451.05 | 1.41.4 | 0.6301,470 |
Итого: | 1.50 | 2.100 | |
ВСЕГО:В том числе длительная | 6,545,49 | 7.8006,330 | |
Нагрузка от перекрытия:Постоянная: Собственный вес многопустот. плиты Тоже слоя цементного раствора ( ) Тоже керамической плитки Ригель | 3,000.440,240,96 | 1.11.31.11,1 | 3,3000.5720.2641,056 |
Итого: | 4,64 | - | 5,192 |
Временная: В том числе длительнодействующая кратковременная | 2,01.5 | 1.21.2 | 2,41.8 |
Итого: | 3,5 | 4,2 | |
ВСЕГО: В том числе: постоянная (3180Н/м2) и длительная (6500 Н/м2) | 8,146,64 | 1.2 | 9,3947,594 |
Грузовая площадь:
,где l1 и l2- шаг колонн в обоих направлениях, м.
Определяем нагрузку от веса колонны в пределах одного этажа:
.Расчетная длина колонны в многоэтажных зданиях принимается равной высоте этажа.
Подсчет нагрузки на колонну приведен в таблице 6. 2.
6.2 Определение изгибающих моментов колонны от расчетных нагрузок
Изгибающие моменты стоек определяются по разности абсолютных значений опорных моментов ригеля в узле. Для определения опорных моментов ригелей 1- го этажа находят коэффициент:
I. Определение максимальных моментов в колонне при загружении по схеме 1+2:
Здесь: значения
и определяются по приложению 11(табл. 1) [1] по схемам 1 и 2 соответственно. Разность абсолютных значений опорных моментов в узле: — от действия полной нагрузкиот действия длительной нагрузки
Изгибающие моменты колонны 1- го этажа:
при действии полной нагрузки
;при действии длительной нагрузки
;Изгибающие моменты колонны 2- го этажа:
при действии полной нагрузки
;при действии длительной нагрузки
;II. Определение максимальных моментов в колонне при загружении по схеме 1+1(постоянная + временная нагрузки) от действия полной нагрузки определяется разность абсолютных значений опорных моментов в узле:
Изгибающие моменты колонны 1- го этажа.
при действии полной нагрузки
;при действии длительной нагрузки
;Изгибающие моменты колонны 2- го этажа:
при действии полной нагрузки
;при действии длительной нагрузки
;6.3 Расчет прочности средней колонны
Расчет ведется по двум основным комбинациям усилий:
по схеме 1+1, дающей максимальные продольные усилия;
по схеме 1+2, дающей максимальные изгибающие моменты;
Схема загружения 1+2: — от действия полной нагрузки
;здесь: NMAX=1302,1298кН - принято по таблице 6.2; l=lСР=7,4 м — от действия длительной нагрузки