Площадь пояса с учетом ослабления отверстиями
Суммарная площадь сечения накладок нетто больше, чем сечение пояса, поэтому проверку на прочность выполняем только послабленному сечению пояса. Поскольку Af,n= 81,6 см2 < 0,85Af= 0,85*100 = 85 см2, то проверка производится по условной площади Af,c= 1,18*Af,n= 1,18*81,6 = 96,29 см2 (см. п. 11.14 [1]).
Проверка прочности выполняется.
Расстояние между центрами болтов вдоль усилия должно быть не менее e+1,5d0 (e – расстояние между рядами поперек усилия). По табл. 39 [1] е = 2,5 d0 , отсюда минимальное расстояние между болтами равно 4 d0= 4*23 = 92 мм. Принимаем шаг 100 мм.
Расчетное усилие, которое может быть воспринято одним высокопрочным болтом, определяется по формуле (131)* [1]
где Rbh – расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; Rbh = 0,7Rbun = 0,7*110 = 77 кН/см2;
Аbh – площадь сечения болта нетто, Аbh = 2,45 см2
k – число поверхностей трения, k = 2;
γb – коэффициент работы соединения, γb = 1,0 при числе болтов 10 и более;
γh - коэффициент надежности, принимаемый по табл. 36* [1], γh = 1,12;
μ – коэффициент трения, принимаемый по табл. 36* [1], для газопламенного способа очистки μ = 0,42
Необходимое число высокопрочных болтов:
Принимаем 16 болтов.
Стык перекрываем двумя накладками толщиной 13 мм каждая. Принимаем по два вертикальных ряда болтов на каждой полунакладке (m=2), число горизонтальных рядов kнайдем в зависимости от
где hmax – расстояние между крайними рядами болтов, hmax = 159 см;
При α = 0,168 k = 15. Принимаем 16 рядов болтов, получаем расстояние между ними 106 мм, что больше аmin = 2,5d0 = 2,5*23 = 57,5 мм и меньше amax = 18t = 18*13 = 234 мм
Наибольшее усилие в крайнем болте от изгибающего момента
Поскольку поперечная сила Qx = 0, то проверка сводится к виду:
Рис.8.2. Монтажный стык балки на высокопрочных болтах.
10. ПОДБОР СЕЧЕНИЯ КОЛОННЫ
Подобрать сечение стержня сплошной центрально-сжатой колонны рабочей площадки. Исходные данные:
а) по заданию на проектирование:
- высота этажа H = 7,2 м;
- материал – углеродистая сталь обычной прочности;
б) по результатам выполнения предшествующих разделов:
- толщина настила tsh = 10 мм;
- высота второстепенной балки hfb= 34,6 см;
- высота главной балки hmb = 174,0 см;
- реакция главной балки Vmb= Qmb,max= 1194 кН;
- главная балка опирается на колонну сверху.
10.1 Расчетные характеристики материала и коэффициенты
Колонны относятся к группе 3 по табл. 50* [1]. Принимаем сталь обычной прочности, соответствующую группе 3 конструкций, сталь С245 по ГОСТ 27772-88. Расчетное сопротивление принимаем для фасонного проката толщиной до 20 мм, для которого Ry= 240 МПа, Run = 370 МПа (табл. 51* [1]), E = 2,06×105 МПа, n= 0.3 (табл. 63 [1]). Для сооружений II уровня ответственности (прил.7* [2]) коэффициент надежности по ответственности равен gn=0,95. Коэффициент условий работы при расчете на прочность gc=1,0 (табл. 6 [1]). Коэффициенты надежности по нагрузке gf g =1,05 (п.2.2 [2]), gf v =1,20 (п.3.7 [2]).
10.2 Определение расчетной длины колонны
Геометрическую длину колонны находим с учетом глубины заделки hb = 0,7 м.
lc =H - (tsh+ hfb+ hmb) + hb= 720 – (1,0+34,6+174,0) + 70 = 580,4 см.
Для дальнейших расчетов принимаем lc= 580 см.
Принимаем шарнирное закрепление колонны к фундаменту и шарнирное сопряжение колонны с балкой. При такой расчетной схеме коэффициент расчетной длины m = 1.
lef = lef,x = m lef,y= 1,0 × 580 = 580 см.
10.3 Определение продольной силы
Рассчитывается средняя колонна, на которую опираются две главные балки. Принимаем собственный вес колонны gc = 0,7 кН/м. Расчетная продольная сила определяется по формуле
N = 2Vmb + gfggngclc = 2×1194 + 1,05×0,95×0,7×5,8 = 2392,05 кН
10.4 Подбор сечения стержня колонны
Сплошную колонну компонуем двутаврового сечения из трех листов. Задаемся в первом приближении значением гибкости λ = 75, которому соответствует коэффициент продольного изгиба φ = 0,716 (табл. 72 [1]).
Определяем требуемую площадь сечения колонны
Требуемый радиус инерции сечения
Находим αx = 0,43 и αy = 0,24 и определяем высоту и ширину сечения
Принимаем hc = bc= 32 см.
Требуемая площадь пояса
При bc= 32 см получим толщину стенки tf = Af/bc = 52,2/32 = 1,6 см
Принимаем размеры пояса bfxtf = 320x16 мм.
Площадь стенки равна Aw = Ac,r – 2Af = 139,2 – 2*32*1,6 = 36,8 см2.
Поскольку высота сечения стенки hw = hc- 2 tf = 28 см, находим толщину стенки tw = Aw/hw = 36,8/28 = 1,32 см. Принимаем размеры стенки 280х14 мм
Рис. 10.1. Скомпонованное сечение стержня сплошной колонны.
Определяем геометрические характеристики сечения. Фактическая площадь Ac = Aw + 2Af = 28*1,4 + 2*32*1,6 = 141,6 см2
Моменты инерции
По наименьшему моменту инерции находим радиус инерции
imin = iy = 7,85 см.
Наибольшая гибкость
При λmax = 74; φ = 0,743 (табл. 72 [1]).
Проверяем устойчивость сплошной колонны по формуле 7 [1]
Недонапряжение составляет ∆σ = (240-227)*100/240 = 5%
Предельная гибкость
гдеТребование λmax = 74 < λu = 123,18 выполняется.
Местная устойчивость поясов проверяется в соответствии с п. 7.23* [1]. Отношение ширины свеса пояса к толщине при bef = (bf - tw)/2 = (28-1,4)/2 = 13,3 см равно bef/tf = 13,3/2 = 6,65.
Предельное отношение ширины пояса к его толщине по табл. 29* [1] равно
где
При bef/tf = 6,65 < (bef/tf)u = 17,92 устойчивость пояса обеспечена.
Местная устойчивость стенки проверяется в соответствии с п. 7.14* [1], при hef = hw. Предельное отношение расчетной высоты стенки к толщине принимается равным
где
Устойчивость стенки обеспечена.
При
стенку не следует укреплять ребрами жесткости (п. 7.21* [1]). Тем не менее, согласно того же пункта норм, принимаем два ребра по длине колонны и ставим их на равных расстояниях по длине.Ширина ребра жесткости должна быть не менее bh = hw/30 + 40 = 280/30 + 40 = 49 мм, а толщина
Принимаем ребра жесткости hefxtw = 90*6 мм
Поясные швы принимаем высотой, равной минимальному катету по табл. 38* [1], который при толщине более толстого свариваемого элемента 20 мм для автоматической сварки составляет 6 мм.
11. РАСЧЕТ ОГОЛОВКА ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТОЙ КОЛОННЫ
Рассчитать и законструировать оголовок сплошной центрально-сжатой колонны для опирания сверху балки с торцевым опорным ребром.