Проектирование основания и фундамента 13-этажного жилого дома в городе Великий Устюг (стр. 4 из 4)

5.3 Расчет свайного фундамента под наружную стену 12-ти этажного жилого дома по II предельному состоянию

Определяем ширину условного фундамента под наружную стену 13 этажного здания:

Вусл=d+2l_свхtgα_ср+С_р

Где d=0,03 – диаметр сваи, м

l_св=7,9 – длина сваи, м

tgα_ср=tg6^o=0,105

С_р=0, так как однорядная

Вусл=d+2l_свхtgα_ср+С_р=0,03+2х7,9х0,105+0=1,68 м

Объем условного свайного фундамента:

V=1,4х10,2=14,28 м³

Объем ростверка:

V=0,5х1,2х1=0,6 м³

Объем стеновой части стены:

V=0,6х2,4 =1,44м³

Объем ростверка и объем стеновой части стены:

Vр=1,44+0,6=2,04 м³

Объем сваи на 1 пог. м. свайного фундамента:

Vсв=0,824х0,09х7,9=0,585 м³

Vобщ=0,585+2,04=2,62 м³

Объем грунта на 1 пог. м. условного свайного фундамента:

Vобщ=V-Vобщ=14,28–2,62=11,66 м³

Вес грунта на 1 пог. м. свайного фундамента:

Gгр=

Gф=2,62х24=62,88кН

Аусл=1,68х1=1,68 м²

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по:

Расчетное давление:

1.

2.

3.

4.

5. Kz=1 (так как ширина ленточного фундамента b≤10 м)

6. b=1680 мм

7.

8. d₁=h_s+h_sfx(γ_cf/γ_II’)= 7,9+0,2х (22/19,25)=8,13 м

9. d_B=2,1–0,5+0,2=1,8 м

6. Расчет осадок свайного фундамента методом послойного суммирования

 = 20 кН/м³ – для песка средней крупности и плотности

Так как, нижележащие грунты не обладают расчетным сопротивлением Ro, принимаем угол откоса – = 45⁰.

6.1 Расчет осадки ленточного фундамента под наружную стену

Ширина условного фундамента:

По эпюре природных давлений определяем природное давление в уровне условного свайного фундамента _zgo и _zgo:

_zgo=10,2х20,6=210,12 кПа.

_zgo=483,5–210,12=273,38кПа.

=0,98

Результаты расчета осадки фундамента песчаного слоя

№п.п.

ξ

hi, см

α

σzp кПа

σzg, o кПа

0,2σzg кПа

1

0

0

33,6

1

273,38

210,12

42,024

2

0,4

0,336

0,977

267,0923

210,12

42,024

3

0,8

0,672

0,881

240,8478

210,12

42,024

4

1,2

1,008

0,755

206,4019

210,12

42,024

5

1,6

1,344

0,642

175,51

210,12

42,024

6

2

1,68

0,55

150,359

210,12

42,024

7

2,4

2,016

0,477

130,4023

210,12

42,024

8

2,8

2,352

0,42

114,8196

210,12

42,024

9

3,2

2,688

0,374

102,2441

210,12

42,024

10

3,6

3,024

0,337

92,12906

210,12

42,024

11

4

3,36

0,306

83,65428

210,12

42,024

12

4,4

3,696

0,28

76,5464

210,12

42,024

13

4,8

4,032

0,258

70,53204

210,12

42,024

14

5,2

4,368

0,239

65,33782

210,12

42,024

15

6

5,04

0,223

60,96374

210,12

42,024

16

6,4

5,376

0,208

56,86304

210,12

42,024

17

6,8

5,712

0,196

53,58248

210,12

42,024

18

7,2

6,048

0,185

50,5753

210,12

42,024

19

7,6

6,384

0,175

47,8415

210,12

42,024

20

8

6,72

0,166

45,38108

210,12

42,024

21

8,2

6,888

0,158

43,19404

210,12

42,024

22

8,38

7,0392

0,154

42,10052

210,12

42,024

23

8,39

7,0476

0,15372

42,02397

210,12

42,024

24

8,4

7,056

0,15

41,007

210,12

42,024

6.2 Определение деформационных характеристик грунтов, входящих в активную зону сжатия для фундамента под наружную стену 13 этажного здания

Определение модуля деформации по штамповым испытаниям.

W = 0.88 – безразмерный коэффициент, зависящий от жесткости и формы штампа.

=0.3 коэффициент относительной поперечной деформации для песка.

d = 1000 мм – диаметр штампа.

= 16.00 – 7.98 – приращение осадки, соответствующее принятому интервалу напряжений.

Вывод: Модуль деформации по штамповым испытаниям для песка средней плотности средней крупности насыщенного водой – 9985,03 кПа.

Определение модуля деформации по компроссионным испытаниям

По эпюре природных напряжений:

_zgo=210,12кПа.

_zp=273,38 кПа.

P=483,5 кПа

Коэффициент сжимаемости m_o=(lz-l’)/_zp =(0,5857–0,5838)/273,38=6,9х10^-5 кПа^-1

6.3 Расчет осадки свайного фундамента под наружную стену 13 этажного жилого дома

(0,8/10724)*((273,38+267,09)/2+(267,09+240,84)/2+(240,84+206,4)/2+(206,4+175,51)/2+(175,51+150,35)/2+(150,35+130,4)/2+(130,4+114,81)/2+(114,81+102,24)/2+(102,24+92,13)/2+(92,13+83,65)/2+(83,65+76,54)/2+(76,54+70,53)/2+(70,53+65,33)/2+(65,33+60,96)/2+(60,96+56,86)/2+(56,86+53,58)/2+(53,58+50,75)/2+(50,57+47,84)/2+(47,84+45,38)/2+(45,38+43,19)/2+(43,19+42,10)/2+(42,10+42,024))*33,6=5,9 см ≤ 8 см.

S=5,9 см ≤ 8 см.

Что удовлетворяет требованиям СНиП для данного типа зданий.

6.4 Расчет осадок методом эквивалентного слоя свайного фундамента под наружную стену 13 этажного здания. (Расчет осадок методом Цытовича Н.А.)

кПа^-1

м

-для средней жесткости

Список использованной литературы

1. СНиП 2.01.07–85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР, 1986 г.

2. СНиП 3.02.01–87. Земляные сооружения, основания и фундаменты, Госстрой СССР, 1987 г.

3. СНиП 2.02.03–85. Свайные фундаменты, М, 1986 г. – 48 с.

4. Методическое пособие Часть 1, Часть 2.