Расчет одноэтажного пром здания (стр. 7 из 13)

;

- то же на уровне сжатой арматуры

;

- то же на уровне крайнего волокна бетона (

)

.

При

потери от ползучести бетона:

;

;

.

Итого вторые потери

.

Полные потери

.

Предварительное напряжение с учетом полных потерь и при коэффициенте точности натяжения

.

Усилие обжатия с учетом всех потерь и при

.

Эксцентриситет усилия

мм,

где

;

.

Характеристики предварительного напряжения для остальных сечений вычислены аналогично и приведены в таблице 3. Для сечения 0 – 0, которое располагается в пределах длины зоны передачи предварительных напряжений с арматуры на бетон, при вычислении потерь, учтены коэффициенты

( ).

Таблица 3

Сечение	Потери предварительного напряжения, МПа						Усилие обжатия, МПа		Эксцентриситет, мм
0 – 0	7,333	-1,607	30,23	-6,661	173,01	238,24	539,5	403,43	277	301
I – I	10,411	-0,959	38,59	-3,584	199,34	272,93	751,27	652,04	334	353
II – II	10,371	-0,729	38,44	-2,712	199,3	272,73	751,28	652,11	360	381
III – III	10,324	-0,436	38,25	-1,614	199,25	272,5	751,32	652,26	409	433
IV – IV	10,34	-0,387	38,4	-1,426	199,27	272,67	751,3	652,0	426	451
V – V	10,421	-0,328	38,6	-1,202	199,35	272,95	751,26	652,01	484	512

3.6. Расчет прочности наклонных сечений

Так как фактическая нагрузка на балку приложена в виде сосредоточенных сил с шагом, равным ширине плит покрытия 3 м, принимаем длину проекции наклонного сечения

м (расстояние от опоры до ближайшего сосредоточенного груза). В опорном сечении мм, тогда в конце расчетного наклонного сечения рабочая высота составит

мм,

а средняя рабочая высота в пределах наклонного сечения

мм.

Величину усилия обжатия примем равной среднему значению для сечений 0 – 0, I – I и II – II

.

Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры

;

;

где

.

Так как одно из условий не выполняется, поперечную арматуру подбираем по расчету.

Для рассматриваемого расчетного сечения (от грани опоры до первого сосредоточенного груза) имеем:

; ; (в запас прочности); .

1.

.

. .

3.

, принимаем .

4.

.

5.

.

6. При

требуемая интенсивность поперечного армирования

.

7. , поэтому принимаем

.

8. Максимально допустимый шаг поперечных стержней

.

9. Принимаем на приопорном участке шаг поперечных стержней

, тогда требуемая площадь сечения хомутов

.

Принимаем в поперечном сечении 2Ø10 A-II (

) с шагом 150 мм.

Выясним, на каком расстоянии от опоры шаг хомутов можно увеличить до 300 мм.

1. Фактическая интенсивность поперечного армирования:

- для шага ;

- для шага ;

.

2. Задаем длину участка с шагом хомутов

равной расстоянию от опоры до первого груза. Длину проекции расчетного наклонного сечения принимаем равной расстоянию от опоры до второго груза, т.е. , но меньше расстояния от опоры до сечения с максимальным моментом.

3. Рабочая высота в конце расчетного наклонного сечения

.

4. Длина проекции наклонной трещины в пределах рассматриваемого наклонного сечения

;

.

5. При

поперечная сила, воспринимаемая хомутами:

.