Конструкции из дерева и пластмасс Обоснование технико-экономических (стр. 3 из 4)

Раскос ДВ:

кг, м.

Площадь поперечного сечения раскоса, склеенного из 4-х досок 180Х35 мм,

см².

Гибкость

Проверка на устойчивость

кг/см², где

Опорный узел (см. лист 3). Усилия

кг, кг. Узел осуществляем в виде сварного башмака, воспринимающего давление верхнего пояса лобовым упором. Нижний пояс крепится к башмаку сварными швами. Длина швов для прикрепления одного уголка нижнего пояса

см = 256мм

где

- коэффициент, учитывающий ручной метод сварки

- толщина углового шва.

Принимаем длину шва по обушку

мм, по перу мм

Длина швов для прикрепления упорного швеллера к фасонкам

см.

Фактическая длина швов по внутренней стороне стенки и по наружным сторонам полок равна

см.

Проверяем упорный швеллер №30 на изгиб давлением торца верхнего пояса

кгсм; кг/см².

Смятие торца пояса

кг/см².

Участок стенки швеллера, усиленный листом

мм и ребром мм между ребром и полкой (см. рис. 9) рассматриваем как плиту 30Х9 см, опертую по периметру с равномерно распределенной нагрузкой

кг/см².

изгибающий момент в полосе шириной 1 см

кгсм.

Напряжение изгиба в усиливающем листе, пренебрегая сопротивлением стенки швеллера,

кг/см².

Ребро жесткости проверяем на изгиб, включая в расчетное сечение прилегающий участок стенки швеллера шириной

см. Определяем центр тяжести сечения: площадь положение центра тяжести см. Момент инерции сечения см⁴. Момент кгсм. Напряжение кг/см².

Определяем толщину опорной плиты. Реактивное давление основания на опорный лист

кг/см²,

где

кг – максимальная реакция опоры (см. табл. 11.2);

см² – площадь опирания плиты. Момент, изгибающий консольный участок плиты,

кгсм

Момент в середине части плиты, считая края плиты защемленными

кгсм

Необходимая толщина плиты

см.

Принимаем

мм.

Промежуточный узел Б верхнего пояса центральным болтом

мм, имеющим 4 среза. Сопротивление двух срезов со стороны деревянных накладок принимаем условно с коэффициентом 0.5. Тогда расчетное число срезов болта будет равно .

Усилие на один срез болта

кг.

Несущая способность одного среза болта:

по смятию древесины

кг;

по изгибу болта

кг, где - коэффициент, учитывающий наклон усилия к волокнам древесины под углом .

Стальные накладки прикрепляются глухарями

мм, мм, по 2 с каждой стороны. Несущая способность 4-х глухарей по смятию древесины – 80 кг, где см – длина защемления глухаря в древесине; см – толщина стальной накладки; по изгибу нагеля - кг.

Стальные накладки сечением 8Х80 мм рассчитываются:

на продольный изгиб на участке

мм между закреплениями при сжатии силой

кг ,

кг/см², где см –

расчетная длина накладки, считая один конец ее защемленным;

на растяжение в ослабленном отверстии под центральный болт сечении

кг/см²;

на смятие накладки под центральным болтом

кг/см².

Коньковый узел В (см. лист 4). Усилие в раскосе

кг.

Прикрепление раскоса осуществляем 4 глухарями

мм, мм (см. расчет узла Д) через металлические планки сечением 8Х80 мм.

Суммарное усилие, воспринимаемое центральным болтом от обоих раскосов, определяем графически (рис. 11). усилие на один расчетный срез болта

кг.

т.е. меньше несущей способности одного среза болта, определяемого при угле наклона раскоса к поясу

по смятию древесины - кг, по изгибу болта кг.

Металлическую планку проверяем на устойчивость при сжатии, принимая расчетную длину

см.

Гибкость накладки

Напряжение

кг/см².

Рис. 11. К расчету центрального болта конькового узла

Узел Д нижнего пояса. Усилия -

кг, кг, кг и кг. Раскосы прикрепляются к узлу через парные стальные фасонки мм. Для прикрепления раскоса БД ставим 4 глухаря мм, мм (см. расчет узла Б), а для раскоса ДВ - мм, мм с минимальной несущей способностью кг.