Теплотехнический расчет (стр. 2 из 7)
aв- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, aв = 8.7 Вт/( м2*0С).
1- сухая штукатурка lш =0.19
2- кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе
lк=0.7
3- теплоизоляционный слой (маты минераловатные) lут =0.064
4- кирпич глиняный обыкновенный на цементно-песчаном растворе
lк=0.7
5- цементно-песчаная штукатурка lц =0.76
Определяем толщину слоя утеплителя:
Принимая во внимание сортамент выпускаемых плит минераловатных принимаем
=100 мм, толщина наружной стены тогда будет составлять 500 мм.Roф=0.115+0.053+0.179+1.563+0.357+0.020+0.043=2.33
Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.
К=1/Roф
K =1/2.33=0.43 Вт/м2К
Таким же способом определяем толщину слоя утеплителя для чердачного перекрытия.
1- Воздухоизоляционный слой в 3 слоя рубероида lр =0.17
2- Выравнивающий слой цементно-песчаного раствора
lр=0.76
3- утеплитель (пенополистерол) lут =0.05
4- Пароизоляционный слой битума lб =0.27
5- железо-бетонная плита
Толщина чердачного перекрытия будет составлять 340 мм
Roф=0.115+0.118+0.026+2.8+0.037+0.127+0.43=3.653
Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.
К=1/Roф
K =1/3.653=0.27 Вт/м2К
Определим толщину слоя утеплителя над не отапливаемым подвалом:
1- Доска деревянная (сосна поперёк волокон) lр =0.29
2- Воздушная прослойка
3- утеплитель (пенополистерол) lут =0.05
4- железо-бетонная плита
Исходя из сортамента выпускаемых плит минераловатных принимаем
=130 мм, толщина перекрытия над подвалом тогда будет составлять 340мм.Roф=0.115+0.043+0.138+0.16+0.127+2.6=3.183
Рассчитаем коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции.
К=1/Roф
K =1/3.183=0.31 Вт/м2К
2.Тепловая мощность системы отопления.
2.1Определение расчетных тепловых потерь через наружные ограждения.
Тепло потери через наружные ограждения определяются по формуле:
Q=F(tвп-tн)(1+Sb)n/R,
где F - расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
R0 - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2*0С/Вт.
tвп - расчетная температура воздуха, 0С, в помещении.
tн - расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года.
β- коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.
Тепло потери на ориентацию по сторонам горизонта вертикальных поверхностей ограждения являются дополнительными и учитываются следующей процентной добавкой к основным тепло потерям:
- север – 10%
- запад, восток – 5%
- юг – 0%
Также при расчетах учитываем следующие потери тепла путем введения на них процентной добавки:
угловая комната – 5%
n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимаемый по СНиП II-3-79*.
Пример расчета теплопотери комнаты 101:
Поскольку это жилая комната, то внутренняя температура 180С но т.к. помещение угловое прибавляем 20С и получаем tвп=200С.
Общие потери тепла будут состоять из следующих частей:
· потери через несущую стену, ориентированную на север.
Площадь стены высчитываем с учетом привязки главных осей и вычитаем площадь окна:
F= 3.610*3.34-1.2*1.5= 10.26 м2
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для внешней стены равно
.tвн-tн=22 - (-41)= 630С
Для стены коэффициент n =1.0
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0.15, т.к. стена выходит на север(b=0.10) и помещение угловое(b=0.05).
Далее находим потери теплоты через несущую стену по формуле:
Q=F(tвп-tн)(1+Sb)n/R
Q=10.26*(22-(-41))(1+0.15)*1/2.22=334.836 Вт
· потери через несущую стену, обращенную на запад.
Площадь стены высчитываем с учетом привязки главных осей:
F= 3.60*3.34 = 12.024 м2
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции для внешней стены равно
.tвн - tн=22-(-41)=630С
Для несущей стены коэффициент n =1.0
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0.10, т.к. стена ориентирована на запад(b=0.05) и помещение угловое(b=0.05).
Далее находим потери теплоты:
Q=12.024*(22-(-41))(1+0.10)*1/2.22=378.756 Вт
· Потери через окно с двойным остеклением, ориентированное на север.
Площадь окна
F= 1,2 *1,5= 1.8 м2
Сопротивление теплопередаче окна с двойным остеклением равно
.tвн - tн=22-(-41) = 630С
Для окна коэффициент n =1.0
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0.15, т.к. окно ориентировано на север(b=0.10) и находится в угловом помещении (b=0.05).
Далее находим потери теплоты:
Q=1.8*(22-(-41))(1+0.15)* 1/0.64=203.77 Вт
· Потери через пол над неотапливаемым подвалом.
Площадь пола с учетом привязки главных осей равняется:
F= 3.48*3.1= 10.79 м2
Сопротивление теплопередаче пола над не отапливаемым подвалом
.tвн - tн=22-(-41)=630С
Для пола коэффициент n =0.6
Добавочные потери теплоты в долях от основных потерь b=0
Далее находим потери теплоты:
Q=10.79*(22-(-41))(1+0)*0.6/3.14=129.89 Вт
Основные потери помещения 101 будут равны ∑Qi всех потерь через ограждения и потери через пол над не отапливаемым подвалом коридора 101б.
∑Qi=∑Q101=334.836 + 378.756 + 203.77 + 129.89 + 27.5=1074.8 Вт
Расчеты остальных помещений сводятся в таблицы
Таблица 1
| № пом | Наим. пом | tвн,°с | Характеристика ограждений | tвн-tн.о, °с | n | β | Qосн, Вт | |||||
| Обозначение | Ориентация | aхb, м | F, м2 | R0, м2·°с/Вт | ||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | |
| 101 | ЖК | 22 | НС | С | 3.61*3.34- -1.2*1.5 | 10.26 | 2.22 | 63 | 1 | 0.15 | 334.836 | |
| Ок | С | 1.2*1.5 | 1.8 | 0.64 | 1 | 0.15 | 203.77 | |||||
| НС | З | 3.60*3.34 | 12.024 | 2.22 | 1 | 0.1 | 378.756 | |||||
| Пл | - | 3.48*3.1 | 10.79 | 3.14 | 44 | 0.6 | - | 217.9 | ||||
| 101б | КР | 18 | Пл. | - | 8.15*1.44 | 11.74 | 3.14 | 40 | 0.6 | - | 125.375 | |
| ∑Q 1260.1 | ||||||||||||
| 102 | КХ | 18 | НС | С | 3.24*3.34-1.2*1.5 | 9.02 | 2.22 | 59 | 1 | 0.1 | 263.69 | |
| Ок | С | 1.2*1.5 | 1.8 | 0.64 | 1 | 0.1 | 182.53 | |||||
| Пл | - | 3.24*1.6 | 5.18 | 3.14 | 59 | 0.6 | - | 155.7 | ||||
| 102а | СУ | 25 | Пл | - | 2.24*1.64 | 3.67 | 3.14 | 66 | 0.6 | - | 123.42 | |
| ∑Q 725.34 | ||||||||||||
| 103 | ЖК | 22 | НС | С | 3.7*3.34-1.2*1.5 | 10.558 | 2.22 | 63 | 1 | 0.1 | 329.58 | |
| Ок | С | 1.2*1.5 | 1.8 | 0.64 | 63 | 1 | 0.1 | 194.9 | ||||
| Пл | - | 3.7*3.05 | 11.29 | 3.14 | 63 | 0.6 | - | 362.43 | ||||
| 103б | КР | 18 | Пл | - | 5.3*1.64+ 1.5*0.6 | 9.59 | 3.14 | 59 | 0.6 | - | 288.3 | |
| ∑Q 1175.21 | ||||||||||||
| 104 | ЖК | 20 | НС | С | 4,04*3.34- 1.2*1.5 | 11,69 | 2,22 | 61 | 1 | 0,1 | 353,3 | |
| Ок | С | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0,1 | 188,72 | |||||
| Пл | - | 4,04*3,79 | 15,31 | 3,14 | 61 | 0,6 | - | 196,30 | ||||
| ∑Q 738.32 | ||||||||||||
| 105 | ЖК | 20 | НС | С | 3,84*3.34- 1.2*1.5 | 11,03 | 2,22 | 61 | 1 | 0,1 | 333,38 | |
| Ок | С | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 61 | 1 | 0,1 | 188,72 | ||||
| Пл | - | 3,84*3,79 | 14,55 | 3,14 | 61 | 0,6 | - | 186,56 | ||||
| ∑Q 708.66 | ||||||||||||
| 106 | ЖК | 20 | НС | С | 3,5*3.34- 1.2*1.5 | 9,89 | 2,22 | 61 | 1 | 0,1 | 298,93 | |
| Ок | С | 1.2*1.5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0,1 | 188,72 | |||||
| Пл | - | 3,5*3,05 | 10,68 | 3,14 | 0,6 | - | 207,48 | |||||
| 106б | КР | 18 | Пл | - | 6,5*1,64+1,4*0,6 | 11,5 | 3,14 | 59 | 0,6 | - | 129,65 | |
| ∑Q 824.78 | ||||||||||||
| 107 | КХ | 18 | НС | С | 3,04*3.34- 1.2*1.5 | 8,35 | 2,22 | 59 | 1 | 0,1 | 244,11 | |
| Ок | С | 1.2*1.5 | 1,8 | 0,64 | 59 | 1 | 0,1 | 182,53 | ||||
| Пл | - | 3,04*1,45 | 4,4 | 3,14 | 59 | 0,6 | - | 90,94 | ||||
| ∑Q 517.58 | ||||||||||||
| 108 | ЖК | 22 | НС | С | 3,34*3,7- 1.2*1.5 | 10,56 | 2,22 | 63 | 1 | 0,15 | 344,63 | |
| Ок | С | 1.2*1.5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0,15 | 203,77 | |||||
| НС | В | 3,56*3,34 | 11,89 | 2,22 | 1 | 0,1 | 371,16 | |||||
| Пл | - | 3,19*3,05 | 9,73 | 3,14 | 0,6 | - | 117,32 | |||||
| 108б | КР | 18 | НС | В | 0,6*3,34 | 2,13 | 2,22 | 59 | 1 | 0,05 | 59,44 | |
| Пл | - | 3,19*0,6 | 1,9 | 3,14 | 0,6 | - | 21,42 | |||||
| ∑Q 1117.74 | ||||||||||||
| 109а | СУ | 25 | Пл | - | 2,3*1,45 | 3,34 | 3,14 | 66 | 0,6 | - | 42,12 | |
| С | В | 2,3*3,34 | 7,68 | 2,22 | 1 | 0,05 | 239,74 | |||||
| 109б | КР | 18 | Пл | - | 1,64*1,4 | 2,3 | 3,14 | 59 | 0,6 | - | 25,93 | |
| ∑Q 307.79 | ||||||||||||
| 110 | ЖК | 22 | НС | В | 4,96*3,34 | 16,57 | 2,22 | 63 | 1 | 0,05 | 493,74 | |
| НС | Ю | 3,34*3,7- 1.2*1.5 | 10,56 | 2,22 | 1 | 0 | 299,68 | |||||
| Ок | Ю | 1.2*1.5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0 | 177,19 | |||||
| Пл | - | 3,19*4,45 | 14,2 | 3,14 | 0,6 | - | 170,94 | |||||
| 110б | КР | 18 | Пл | - | 1,64*0,74 | 1,21 | 3,14 | 59 | 0,6 | 0 | 13,64 | |
| ∑Q 1155.68 | ||||||||||||
| 111 | ЖК | 20 | НС | Ю | 3,58*3,34- 1.2*1.5 | 10,16 | 2,22 | 61 | 1 | 0 | 279,17 | |
| Ок | Ю | 1.2*1.5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0 | 171,56 | |||||
| Пл | - | 3,58*5,19 | 18,58 | 3,14 | 0,6 | - | 216,57 | |||||
| ∑Q 667.3 | ||||||||||||
| 112 | КХ | 18 | НС | Ю | 2,99*3,34- 1,2*1,5 | 8,19 | 2,22 | 59 | 1 | 0 | 217,66 | |
| Ок | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0 | 165,94 | |||||
| Пл | - | 2,6*3,79 | 9,85 | 3,14 | 0,6 | - | 111,05 | |||||
| ∑Q 494.65 | ||||||||||||
| 113 | КХ | 18 | НС | Ю | 3,63*3,34 | 12,12 | 2,22 | 59 | 1 | 0 | 322,11 | |
| Пл | - | 3,25*2,25 | 7,31 | 3,14 | 0,6 | - | 82,41 | |||||
| 113а | СУ | 25 | Пл | - | 4,2*1,54 | 6,47 | 3,14 | 66 | 0,6 | - | 81,60 | |
| ∑Q 486.12 | ||||||||||||
| 114 | ЖК | 20 | НС | Ю | 2,2*3,34 -1,2*1,5 | 5,55 | 2,22 | 61 | 1 | 0 | 152,5 | |
| Ок | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0 | 171,56 | |||||
| Пл | - | 2,2*3,79 | 8,34 | 3,14 | 0,6 | - | 97,21 | |||||
| ∑Q 421.27 | ||||||||||||
| 115 | КХ | 18 | НС | Ю | 2,8*3,34 – 1,2*1,5 | 7,55 | 2,22 | 59 | 1 | 0 | 200,65 | |
| Ок | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0 | 165,94 | |||||
| Пл | - | 2,8*3,79 | 10,61 | 3,14 | 0,6 | - | 119,62 | |||||
| ∑Q 486.21 | ||||||||||||
| 116 | ЖК | 20 | НС | Ю | 4,4*3,34 – 1,2*1,5 | 12,9 | 2,22 | 61 | 1 | 0 | 354,46 | |
| Ок | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0 | 171,56 | |||||
| Пл | - | 4,4*5,19 | 22,84 | 3,14 | 0,6 | - | 266,22 | |||||
| ∑Q 792.24 | ||||||||||||
| 117 | ЖК | 22 | НС | Ю | 4*3,34 – 1,2*1,5 | 11,56 | 2,22 | 63 | 1 | 0,05 | 344,46 | |
| Ок | Ю | 1,2*1,5 | 1,8 | 0,64 | 1 | 0,05 | 186,05 | |||||
| НС | З | 4,6*3,34 | 15,36 | 2,22 | 1 | 0,1 | 479,48 | |||||
| Пл | - | 5*4 | 20 | 3,14 | 0,6 | - | 240,76 | |||||
| 117б | КР | 18 | Пл | - | 1,8*0,8 | 1,44 | 3,14 | 59 | 0,6 | - | 16,23 | |
| ∑Q 1266.98 | ||||||||||||
| 118а | СУ | 25 | НС | З | 2,2*3,34 | 7,35 | 2,22 | 66 | 1 | 0,05 | 229,44 | |
| Пл | - | 2,2*2 | 4,4 | 3,14 | 0,6 | - | 55,49 | |||||
| ∑Q 284.93 | ||||||||||||
· Расчет основных потерь теплоты через лестничную клетку