Проектирование многоэтажного каркасного здания из сборных железобетонных конструкций (стр. 5 из 5)

Момент в простенке от внецентренно действующего опорного давления ригеля:

М= N1*е=107,310*0,195=20,925кН*м

Продольную силу на простенок от покрытия и междуэтажных перекрытий вышележащих этажей и прикладываем по геометрической оси стены и определяем по формуле:

N= A_f*(n-2)*(gsq+psq)*gn/2+ Аf*qsq * gn/2+ Ar*A*g*gf*gn*(n-1)/2=

=4,8*5,2*4*8335*0,95/2+4,8*5,2*8335*0,95/2+0,125*4,8*25000*1,1*0,95*5/2=533286Н

Таким образом, в уровне опирания ригеля на простенок действует момент М и продольная сила:

Ntot=N+N1+Nbr=533,286+107,310+504,746=1145,3кН

Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести простенка:

е=М/Ntot=20,925/1145,3=0,018м =18 мм

Расчетный изгибающий момент в сечении, расположенном на расстоянии 1/3 высоты этажа от опорной поверхности ригеля:

Мх=2/3М=2/3*20,925=13,95 кН*м

Продольная сила в этом же сечении равна:

Nx,tot= N+N1+Nbr+ Нэт*bw*

*g*gf*gn/3=1145,3+3,3*1,9*0,53*18*1,1*0,95/3=

=1166,14кН, где

bw – ширина простенка, м.

Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести простенка:

еох= Мх/ Nx,tot=13,95/1166,14=0,012м =12 мм

2.2.Проверка прочности простенка.

Расчетную длину Lo простенка принимаем равной высоте этажа Нэт, то есть

Lo= Нэт=3,3 м

Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций производят по формуле:

Nx,tot

mg* 1*R*Ac*W где

Ac – площадь сжатой зоны сечения при прямоугольной эпюре напряжений, определяемая из условия, что ее центр совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N

Ac =A*(1-2* ео/

), где

А= bw*

=1900*530=1007000 мм

Ac =1007000*(1-2*18/530)= 938600 мм

mg – коэффициент, принимаемый равным 1.

R – расчетное сопротивление кладки сжатию, определяется по таблице 2 \3\ в зависимости от марки кирпича и раствора. Для кладки из силикатного кирпича марки М100 и раствора М50 R=1,6 МПа;

W – коэффициент, определяемый по формуле:

W=1+ ео/

=1+18/530=1,034 1,45

1 – коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле:

1=( + с)/2, где

- коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по таблице 18\3\ в зависимости от гибкости:

= Нэт/ =3,3/0,53=6,23

и упругой характеристики кладки

, равной для кладки из силикатного кирпича 750

=0,94425

с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по таблице 18\3\ в зависимости от гибкости:

= Нэт/h = Нэт/( -2* ео)=3,3/(0,53-2*0,018)= 6,68

и упругой характеристики кладки бетона

, равной для кладки из силикатного кирпича 750 с=0,933

1=(0,94425+0,933)/2=0,9386

Nx,tot=1166,14

1*0,9386*1300*0,938600*1,034=1164,1998кН - условие прочности выполняется.

Библиографический список

1. Методические указания к курсовому проектированию для студентов специальности 2903дневной формы обучения\ВГАСА; Сост. Ю.Ф. Рогатнев .-Воронеж;1996-30с.

2. СНиП 2.03.01-84 Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР, М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1989.-49с.

3. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР, М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1986.-36с.

4. СНиП 2-22-81 Каменные и армокаменные конструкции\Госстрой СССР.-М.:Стройиздат,1983.-40с.

5. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для вузов. 5-е изд., перераб. и доп.-М.-:Стройиздат, 1991.-767 с.