Конструирование и расчет элементов железобетонных конструкций многоэтажного здания без подвала (стр. 5 из 8)
Для армирования опорных сечений принимаем:
- со стороны 1го пролета 2Ø10А-III +2Ø22A-III c
- со стороны 2го пролета : сечение арматуры, доводимой до опор, определяем исходя из значения отрицательного момента,
, 
Вычисляем:
Сечение арматуры:
Следовательно, до опор должна доводиться арматура не менее 2Ø 16 А-III с
Принимаем 2Ø16 А-III +2Ø18A-III c
.3.4 Расчёт прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева)
Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольной арматурой диаметром d=22 мм и принимаем равным d=8 мм класса А-I с
.Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям принимаем s=h/3=0,6/3=0,2м. На всех приопорных участках длиной 0,25L принимаем шаг s=0,2м; в средней части пролета шаг s=(3/4)h=0,75х0,6=0,45м.Вычисляем:
Условие
выполняется.Требование
- выполняется.При расчете прочности вычисляем:
Поскольку
,вычисляем значение (с) по формуле:
Тогда
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
.Длина проекции расчетного наклонного сечения
Вычисляем
Условие
удовлетворяется.Проверка прочности по сжатой наклонной полосе:
Условие прочности:
удовлетворяется.
3.5 Построение эпюры арматуры
Эпюру арматуры строим в такой последовательности:
- определяем изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;
- устанавливаем графически или аналитически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;
- определяем длину анкеровки обрываемых стержней
, причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимаем соответствующей изгибающему моменту в этом сечении; здесь d – диаметр обрываемого стержня.- в пролете допускается обрывать не более 50% расчетной площади сечения стержней, вычисленных по максимальному изгибающему моменту.
Рассмотрим сечение первого пролёта. Арматура 2Ø18А-III+ 2Ø20А-III c
Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:
, 
Арматура 2Ø18A-III обрывается в пролете, а стержни 2Ø20 А-III c
доводятся до опор.Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:
, 
Графически определяем точки обрыва двух стержней 2Ø18А-III . В первом сечении поперечная сила
, во втором 
. Интенсивность поперечного армирования в первом сечении при шаге хомутов 
равна: 
Длина анкеровки
Во втором сечении при шаге хомутов
Сечение во втором пролете: принята арматура 4Ø14А-III c
.Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:
, 
Арматура 2Ø14A-III обрывается в пролете, а стержни 2Ø14А-III c
доводятся до опор. Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой : 
, 
Графически определяем точки обрыва двух стержней Ø14 A-III. Поперечная сила в сечении
. Интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов 
равна: 
Длина анкеровки
На первой промежуточной опоре слева принята арматура 2Ø10А-III+
+2Ø22A-III c
. 
, 
, 
, 
Стержни 2Ø10А-III c
доводятся до опор.Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой:
, 
, 
, 