Вентиляция гражданского здания (стр. 2 из 4)
Gр= Gп-Gн (17)
Gр=16381,2-15400=981,2 (кг/ч)
РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ В ЗРИТЕЛЬНОМ ЗАЛЕ .
Требуемые или заданные условия воздушной среды в обслуживаемой зоне зрительного
зала определяются не только величиной воздухообмена, но и способом раздачи и удаления
воздуха, т.е. схемой организации воздухообмена.
Распределение приточного воздуха в зрительном зале клуба будем осуществлять при
помощи воздухораспределителей ВДШп (воздухораспределитель двухструйный шести-
диффузорный прямоугольного сечения ). Подача воздуха осуществляется в верхнюю зону
зрительного зала «сверху-вниз», т.к. зрительный зал относится к первому классу помещений.
Удаление воздуха из зрительного зала также осуществляется из верхней зоны через вы-
тяжные шахты с установленными на них дефлекторами. Применим в системе вытяжной
вентиляции круглые дефлекторы ЦАГИ (аэродинамический коэффицент к=0,4) .
4.1 ПОДБОР ВОЗДУХОРВСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ.
Для осуществления распределения приточного воздуха в зрительном зале примем воз-
духораспределители ВДШп-5 в количестве 16 штук. Эти воздухораспределители должны обеспечивать допустимые параметры воздуха в обслуживаемой зоне.
Скорость воздушной струи при входе в обслуживаемую зону не должна превышать
Vx<Vдоп=0,2 м/с для холодного периода года /1, стр.12/
Допустимое отклонение температуры в приточной струе при входе в обслуживаемую
зону от нормируемой температуры воздуха не более
tх< t2=1,5 С /1, табл.2.2/Скорость воздушной струи при входе в обслуживаемую зону определяется по форму
ле:
Vx=Vо*m (
/x) Кс*Кв (20)где Vо - средняя по площади скорость выхода воздуха из воздухораспределителя, м/с
Vо=Gп/(3600
*n*Fо)=10731/(3600*12*0,086)=2,9 (м/с)m - коэффициент затухания скорости по длине струи /1, таблю3.9/
х - расстояние между расстояние от плокости истечения до границы начала
обслуживаемой зоны зрительного зала, (hоз=1,5м)
Fо- расчетная площадь воздухораспределителя, кв.м /1, таблю3.9/
Кс- коэффициент стеснения струи при расчете затухания скорости /1, табл.3.11/
Кв- коэффициент взаимодействия струй между собой при расчете затухания скоро-
сти /1, таблю3.12/
n - коэффициент затухания температуры по длине струи /1, таблю3.9/
tо=tу-tп - расчетная разность температур (21)Кн=1
Кс=0,8 (
), /1, стр.82/Vх=2,1*4,77*(
/22)*0,37=0,47 (м/с)Отклонение температуры воздуха при входе в обслуживаемую зону определяется по
формуле:
tх= tо *n ( /x) Кст*Квт*Кнт , (22)где Кст=1/Кс - коэффициент стеснения струи при расчете затухания температуры
Квт=1/Кв -коэффициент взаимодействия струй при расчете затухания температу
ры
Кнт=1/Кн - коэффициент неизотермичности струи при расчете затухания темпе-
ратуры
tх=1,7*16,5*( 
/22)*1,175=1,007 (С)Отклонение скорости и температуры не превышает допустимых параметров. Следовательно номер и количество воздухораспределителей подобраны верно.
ПОДБОР ДЕФЛЕКТОРОВ.
Дефлектор подбирается по параметрам , менее всего благоприятным для его работы,
т.е. по параметрам теплого периода года.
Дефлекторы устанавливаются в количестве n=4 , (2 дефлектора над местами для зри-
телей и 2 дефлектора над сценой).
=1,28 (кг/куб.м) =1,15 (кг/куб.м)Производительность дефлектора,куб.м/ч, по воздуху определяется по формуле :
L1=Lвз/n , (23)
L1=10731/4=2683 (куб.м/ч)
Полное давление,Па, создаваемое дефлектором в вытяжной шахте определяется по
формуле :
Рд= Ргр+ 
Рв , (24)где
Ргр - гравитационное давление в помещении, Па Ргр=h*g ( 
- )=2,9*9,81 (1,4-1,16)=6,8 (Па) Рв - давление создаваемое ветром, Па Рв=к* 
* /2=0,4*1*1,4/2=0,28 (Па) Рд=6,8+0,28+2=9,08 (Па)Скорость воздуха,м/с, в горловине дефлектора определяется по формуле :
Vд=1,41
(25)где
вх - коэффициент местного сопротивления входа в вентиляционную шахту1,2 - коэффициент местного сопротивления круглого дефлектора ЦАГИ
Vд=1,41
=3 (м/с)Предварительный диаметр, м , дефлектора определяется по формуле :
D’=1,88*
(26)D’=1.88*
=0,56 (м)Принимаем по /1, табл.4.4/ стандартный дефлектор ЦАГИ типа Т22 :
Dо=0,63 (м), D=1,26 (м), m=54,9 (кг)
РАСЧЕТ ПРИТОЧНОЙ КАМЕРЫ ЗРИТЕЛЬНОГО ЗАЛА.
РАСЧЕТ КАЛОРИФЕРНОЙ СЕКЦИИ
Нагревание воздуха для подачи в зрительный зал осуществляется в калориферной сек-
ции приточной вентиляционной камере 2ПК 20 посредством многоходовых пластинча-
тых калориферов КВС-П, рассчитаных на максимальную температуру воды tг=150 С,
(tо=70 С, температура воды на выходе из калорифера), и рабочее давление 1,2 МПа. В приточной камере предусмотрена установка трех калориферов КВС-П №10. Весь воздух пропускаем через один калорифер, остальные два зашиваются при монтаже системы листовым железом.
Предварительная массовая скорость воздуха во фронтальном сечении :
(v
)’=7 (кг/(кв.м*с))5.1.2 Требуемое живое сечение воздухонагревательной установки,кв.м :
=Lп/(3600(v )’) (27) 
=12928/(3600*6)=0,6 (кв.м)Уточненная массовая скорость воздуха , после уточнения живого сечения
калорифера по воздуху /1, табл. 4.10/, определяется по формуле :
v
=Gп/(3600 
) (28)v
=12928/(3600*0,607)=5,9 (кг/(кв.м*с))5.1.4 Массовый расход воды,кг/ч, определяется по формуле :
Gв=Q/[0.278*Св(tг-tо)] (29)
где Q - количество теплоты, Вт, отданное теплоносителем(воспринятое воздухом),
определенное ранее /пункт 3.2.6/
Св=4,19 - теплоемкость воды, кДж/(кг*С)
Gв=143760/[0.278*4.19(130-70)]=2057 (кг/ч)
Скорость воды в живом сечении воздухонагревателя, м/с :
Vв=Gв/(3600*1000*
в), (30)где
в - суммарное сечение воздухонагревателя для прохода воды, кв.м,определено /1, табл.4.10/
Vв=2057/(3600*1000*0,001159)=0,493 (м/с)
Коэффициент теплопередачи, Вт/(кв.м*град.) :
К=20,86(v
) 
(31)К=20,86(5,9)
* 
=33,53 (Вт/(кв.м*град.))Требуемая поверхность нагрева калориферной установки, кв.м, определяется
по формулам :
Fтр=Q/(К*
t) (32) t=0,5(tг+tо)-0,5(tс+tп) (33)Fтр=143760/(33,53*99)=43,3 (Вт/(кв.м*град.))
t=0,5(130+70)-0,5(-19+21)=99 (С)Расчетное число рядов калориферной установки :
n’р=Fтр/
р , (34)n’р=43,3/25,08*2=0,863 , следовательно nр =2, F=2*25.08=50,16 (кв.м)
5.1.9 Запас поверхности нагрева, %:
=(F-Fтр)100/Fтр, (35)