Отопление и вентиляция гражданского здания г Воронежа (стр. 4 из 6)

По таблице V.13 определяем тепловое напряжение поверхности нагрева.

Для котлов типа КЧМ-2 при сжигании сортированного антрацита:

ккал/(м²·ч).

м²

По таблице V.2 принимаем 2 чугунных котла КЧМ-2 . Поверхность нагрева каждого котла 4,23 м², максимальная теплопроизводительность при сжигании сортированного антрацита 45000 ккал/ч.

Расчет дымовой трубы.

Площадь поперечного сечения выходного отверстия дымовой трубы

, см²,

где

- тепловая нагрузка котельной, ккал/ч;

- высота трубы от уровня колосниковой решетки до верха оголовка трубы, м.

см².

Принимаем кирпичную дымовую трубу с размерами в кирпичах

, площадь сечения выходного отверстия 729 см².

Площадь сечения борова

, см²

где

- теплопроизводительность котлов, обслуживаемых расчетным участком борова, ккал/ч.

Диаметр борова

.

Площадь сечения и диаметр борова на участке котел - общий боров

см²,

см.

Подбор расширительного бака

Расширительные баки предназначены для вмещения избыточного объема воды при ее температурном расширении в системе водяного отопления.

Емкость расширительного бака определяется по формуле

, л

где

- объем воды в элементах системы отопления.

Для перепада температур воды в системе 95-70^оС

л.

л.

Принимаем стандартный расширительный бак марки 1Е010 с полезной емкостью 67 л. Размеры бака D×H = 645×710 мм.

6. Расчет помещения встроенной котельной

Часовой расход топлива

, кг

где

- расход тепла, ккал/ч;

- средняя низшая теплота сгорания топлива ккал/кг;

- кпд котельной установки [1].

По таблице V.23 [1] для антрацита находим

ккал/кг.

кг.

Площадь склада для твердого топлива на месячный запас

, м²,

где

- объемная масса топлива, принимаемая по таблице V.23 [1], кг/м³;

- высота штабеля в зависимости от рода топлива, м.

Для антрацита

кг/м³, м.

м².

Расход твердого топлива за отопительный период

, т

где

- коэффициент, учитывающий непроизводительные потери тепла;

- теплопотери здания, ккал/ч;

- средняя внутренняя температура отапливаемых помещений, ^оС;

т.

Объем воздуха для дутья

,м³/ч

где

- коэффициент, избытка воздуха в топке;

- температура воздуха под потолком котельной принимается 20 ^оС;

- барометрическое давление принимаем 745 мм рт. ст. ;

- теоретический объем воздуха необходимого для сгорания

м³/ч

7. Гидравлический расчет двухтрубной водяной системы отопления

Целью гидравлического расчета является:

1. Определение оптимальных диаметров трубопроводов;

2. Определение потерь давления в системе.

Для проведения гидравлического расчета вычерчивается аксонометрическая схема системы отопления с нанесением всех элементов системы.

Первоначально выбирается расчетное циркуляционное кольцо наиболее протяженное и нагруженное. Расчетное кольцо разбивается на расчетные участки – трубопроводы постоянного сечения с постоянным расходом среды. Определяется тепловая нагрузка участка, под которой понимается фактическая теплоотдача приборов, обслуживаемых данным участком.

Определяется расход среды на участке

, кг/ч,

где

- тепловая нагрузка участка, Вт;

кДж/(кг·К) - теплоемкость воды;

Диаметры трубопровода на участке

, скорости движения воды , потери давления от трения на 1 м трубы определяются по таблице III.60 [1].

Потери давления от трения

, кгс/м²

где

- длина расчетного участка, м.

- потери давления от трения на 1 м трубы, кгс/м²;

Значения местных сопротивлений на участке определяются по таблице III.65 [1].

Потери давления на местные сопротивления

,

где

- сумма местных сопротивлений участка;

- скоростное давление определяется по таблице III.61 при , кгс/м²;

Потери давления по участкам:

,

Сравниваем полученные потери с располагаемым давлением. При этом потери должны составлять ≈0,9Р_расп.

Р_расп=Р_н+БР_е

Р_е – естественное давление, возникающее за счет охлаждения воды в нагревательных приборах, Па;

Р_н – давление создаваемое насосом.

Б – коэффициент учитывающий работу системы отопления в течение отопительного сезона. Для двухтрубных систем Б=0,5-0,7.

Естественное давление возникающее за счет охлаждения воды в нагревательных приборах

, Па

где h₁ – разность высот между центром нагревательного прибора и центром котла, м

- плотности горячей и обратной воды, кг/м³.

По таблице 11 приложения [4] находим при 95^оС

кг/м³; при 70^оС кг/м³;

Для гаража

Па.

Па.

Расчёт местных сопротивлений сводим в таблицу.

Таблица - Расчёт местных сопротивлений

№ участка	Характер сопротивления	Численное значение	Итого по участку
1	0,5 радиатора	0,6	3,6
	Тройник на противоток	3
2	Отвод на 90о	0,3	1,3
	Тройник напрямой проход	1
3	Отвод на 90о	0,3	1,3
	Тройник на прямой проход	1
4	Тройник на прямой проход	1	1
5	Тройник на прямой проход	1	1
6	Тройник на прямой проход	1	1
7	Тройник на прямой проход	1	1
8	Задвижка	0,5	3,5
	Крестовина на поворот	3
9	Четыре отвода под 90о	4*0,3	7,5
10	Тройник на проход с поворотом	1,5	3,55
	Отвод на 90о	0,3
	Задвижка	0,5
	Полкотла	1,25
11	Тройник на противоток	3	5,05
	Отвод на 90о	0,3
	Задвижка	0,5
	Полкотла	1,25
12	-	-	-
13	Задвижка	0,5	3,5
	Крестовина на проход с поворотом	3
14	Тройник на проход	1	1
15	Тройник на проход	1	1
16	Тройник на проход	1	1
17	Тройник на проход	1	1
18	Отвод на 90о	0,3	1,3
	Тройник на проход	1
19	Отвод на 90о	0,5	1,5
	Тройник на проход	1
20	0,5 радиатора	0,6	2,6
	Тройник на проход с поворотом	1,5
	Задвижка	0,5
21	Тройник на противоток	3	3,6
	Полрадиатора	0,6
22	Тройник на проход с поворотом	1,5	1,5
23	Тройник на прямой проход	1	1
24	Задвижка	0,5	3,5
	Крестовина на проход с поворотом	3
25	Четыре отвода под 90 о	4*0,3	1,2
26	Тройник на проход с поворотом	1,5	3,55
	Отвод под 90	0,3
	Задвижка	0,5
	Полкотла	1,25
27	Тройник на противоток	3	5,05
	Отвод под 90	0,3
	Задвижка	0,5
	Полкотла	1,25
28	-	-	-
29	Задвижка	0,5	3,5
	Крестовина на проход с поворотом	3
30	Тройник на прямой проход	1	1
31	Тройник на проход с поворотом	1,5	1,5
32	Тройник на проход с поворотом	1,5	2,6
	Задвижка	0,5
	Полрадиатора	0,6

Таблица 3. Гидравлический расчет системы отопления