Смекни!
smekni.com

Проектирование кровельных конструкций и несущего каркаса здания (стр. 2 из 5)

2. Расчет гнутоклееной трехшарнирной рамы

2.1 Геометрические размеры по оси рамы

Расчетный пролет рамы составляет 29,6 м;

Высота здания до конька f = 7,5 м;

Шаг конструкций 3 метра;

Уклон ригеля 1: 4, т.е. угол наклона ригеля a = 14°02¢; tga = 0,25; sina = 0,24; cosa = 0,97.

Высота стойки от верха фундамента до точки пересечения касательных по осям стойки и ригеля:

.

По условиям гнутья, толщина досок после фрезеровки должна приниматься не более

1,6÷2,5см. Принимаем доски толщиной после фрезеровки

. Радиус гнутой части принимаем равным:

,

Угол в карнизной гнутой части между осями ригеля стойки:

Максимальный изгибающий момент будет в среднем сечении гнутой части рамы, которое является биссектрисой этого угла, тогда получим

;

;
;

Центральный угол гнутой части рамы в градусах и радианах будет равен:

или

;

;

;
;

Длина гнутой части:

.

Длина стойки от опоры до начала гнутой части:

.

Длина полуригеля:

.

Длина полурамы:

;

Сбор нагрузок на раму

Нагрузку от покрытия (постоянная нагрузка) принимаем по предварительно выполненным расчетам ограждающих конструкций:

нормативная

;

расчетная

.

Собственный вес рамы определяем при

из выражения

, где

- расчетный пролет рамы;

- нормативная снеговая нагрузка для III снегового района, которая определяется как произведение расчетной нагрузки по СНиП 2.01.07-85* на коэффициент равный 0,7;
- коэффициент собственного веса рамы.

Значения погонных нагрузок, действующих на раму (при шаге 3 м)

Наименование нагрузки Нормативная нагрузка, кН/м Коэффициент перегрузки Расчетная нагрузка, кН/м
Собственный вес покрытия q = qн ×3/сosa = =0,522×3/0,97=1,6 q = qр ×3/сosa= =0,57×3/0,97=1,76
Собственный вес рамы 0,38×3 = 1,14 1,1 1,25
Итого: 2,74 3,01
Снеговая 1,26∙3= 3,78 1,8∙3=5,4
Всего: 6,52 8,4

Статический расчет рамы

Максимальные усилия в гнутой части рамы возникают при действии равномерно распределенной нагрузки

по пролету. Опорные реакции:

вертикальные:

;

горизонтальные:

.

Максимальный изгибающий момент в раме возникает в центральном сечении гнутой части. Координаты этой точки определяем из следующих соотношений:

;

.

Определяем М и N в этом сечении:

;

.

Подбор сечений и проверка напряжений

В криволинейном сечении

, а продольная сила
. Расчетное сопротивление сжатию и изгибу для сосны II сорта при ширине
(доски шириной
до фрезерования) в соответствии с табл.3 СНиП равно
.

коэффициент условий работы

(табл.5 СНиП II-25-80)

коэффициент ответственности сооружения (

), получим

.

Требуемую высоту сечения

приближенно определим, преобразовав формулу проверки сечения на прочность, по величине изгибающего момента, а наличие продольной силы учтем введением коэффициента 0,6.

.

Принимаем с запасом высоту сечения из 62 слоев досок толщиной после строжки

. Тогда
.

Высоту сечения ригеля в коньке принимаем из условия

из 20 слоев досок толщиной после строжки
:
.

Высоту сечения опоры рамы принимаем из условия:

2.2 Геометрические характеристики принятого сечения криволинейной части рамы

;

;
.

В соответствии с п.3.2 СНиП II-25-80 к расчетным сопротивлениям принимаются следующие коэффициенты условий работы:

(табл.5);

по интерполяции согласно табл.7;

(табл.8);

Радиус кривизны в гнутой части по нейтральной оси будет равен:

Отношение

, тогда по интерполяции значений табл.9 [1] находим коэффициент

(табл.9, для Rc и Rи);

(табл.9, для Rp).

Проверка напряжения при сжатии с изгибом

Изгибающий момент, действующий в биссектрисном сечении находится на расстоянии от расчётной оси, равном:

.

Расчетные сопротивления древесины сосны II сорта: сжатию и изгибу:

растяжению:


.

Здесь 15 МПа и 9 МПа - значения соответствующих расчетных сопротивлений, принимаемые по табл.3 СНиП II-25-80. Радиус инерции сечения:

.

При расчетной длине полурамы

, гибкость равна:

.

Для элементов переменного по высоте сечения коэффициент j, учитывающий продольный изгиб, дополнительно умножаем на коэффициент

, принимаемый по табл.1 прил.4 СНиП II-25-80.