Конструирование и расчет наружных ограждающих конструкций здания систем отопления и вентиляции (стр. 3 из 4)
2.2 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Теплопотери через ограждающие конструкции помещения, разность температур воздуха по обе стороны которых больше 3 0C, находят по формуле:
QТП = ΣК0. (tВ – tН). А. n. (1 + Σβ) = Q0. (1 + Σβ)
К0 – коэффициент теплопередачи отдельной ограждающей конструкции, Вт/(м2. 0C)
tН – расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года (tН5) при расчете теплопотерь через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчете теплопотерь через внутренние ограждения
tВ - принимается по табл.2
А – площадь ограждения, м2
β – коэффициент, учитывающий добавочные потери
n – коэффициент, зависящий от положения ограждения по отношению к наружному воздуху
2.3 Размещение отопительных приборов, стояков и магистралей
Отопительные приборы устанавливаются открыто, преимущественно у наружных стен и, в первую очередь, под окнами на расстоянии не менее 60 мм от чистого пола и 25 мм от стены. Это правило может не соблюдаться при размещении приборов в вестибюлях и на лестничных клетках. Стояки располагаются открыто на расстоянии 15-20 мм от стены. Магистральные трубопроводы прокладываются открыто по стенам на расстоянии не менее 100мм. На чердаках при скатной кровли магистрали прокладывают, отступая от стен на 1500мм. Тепловой пункт располагается в подвале, по возможности в центре здания. Элеваторный узел располагают так, чтобы было минимальное число поворотов.
Расчет и подбор элеваторов.
Элеватор выбирается по диаметру горловины в зависимости от располагаемой разности давлений в подающем и обратном теплопроводе на вводе в здание.
Диаметр горловины элеватора dr мм, определяется по формуле:
 |
где Gсо - расход воды, подаваемой в систему отопления элеватором определяется по формуле:
Gсо = 0,9 ΣQот/(t1- t2)=0,9*40481/(95-70) =1457,3кг/ч
Pсо - насосное давление передаваемое элеватором в систему отопления:
ΔPсо = ΔРтс/(1,4(1+u)2)=76/(1,4(1+1,52)2)=10,8кПа
ΣQот - тепловая мощность системы отопления всего здания Вт.
t1 - температура воды в подающей магистрали отопления.
t2 - температура воды в обратной магистрали.
ΔРтс - разность в теплопроводах на вводе.
u - коэффициент смещения в элеваторе.
 |
u=(133-95)/(95-70)=1,52
По вычисленному значению dr принимаем ближайший стандартный элеватор:
№1 dr = 15 мм
Определяем диаметр сопла.
dc = dгф / 1+u = 15/(1+1,52)=5,95мм
drф - диаметр горловины стандартного элеватора.
Гидравлический расчет трубопроводов
Ориентировочная потеря давления в СО
Определяем расчетное церкуляционное давление Рц, Па, для ГЦК
Рц = Рсо + БΔРе, где
ΔРе – естественное давление от остывания воды в отопительных приборах
ΔРе =6,3*h(tг-tо)
h-высота расположения центра прибора первого этажа относительно оси эливатора
Б – коэффициент =0,4
ΔРе= 362,25 Па
Рц= 10800+0,4*362,25=10945 Па
Гидравлический расчет стояка ГЦК
G = 0,9 *Qот/(tг-tо)
Рст=Ру * lст
Ру – удельные потери давления в стояке
lст – длина участка
| гидравлический расчет систеиы отопления | |||||||
| N | Q,Вт | G, кг/ч | длина | Диаметр,d мм | скорость V м/с | уд.потери Ру, Па/м | полн.потери Р, Па |
| 1. | 40485 | 1457,46 | 3,7 | 32 | 0,41 | 108 | 399,6 |
| 2. | 26865 | 967,14 | 6,7 | 25 | 0,46 | 187 | 1252,9 |
| 3. | 13690 | 492,84 | 3,1 | 20 | 0,37 | 173 | 536,3 |
| 4. | 9600 | 345,6 | 3,1 | 20 | 0,29 | 94 | 291,4 |
| 5. | 5510 | 198,36 | 12,5 | 15 | 0,28 | 149 | 1862,5 |
| 6. | 1565 | 56,34 | 3,9 | 15 | 0,09 | 18 | 70,2 |
| 7. | 1565 | 56,34 | 3,9 | 15 | 0,09 | 18 | 70,2 |
| 8. | 5510 | 198,36 | 12,5 | 15 | 0,28 | 149 | 1862,5 |
| 9. | 9600 | 345,6 | 3,1 | 20 | 0,29 | 94 | 291,4 |
| 10. | 13690 | 492,84 | 3,1 | 20 | 0,37 | 173 | 536,3 |
| 11. | 26856 | 966,816 | 6,7 | 25 | 0,46 | 187 | 1252,9 |
| 12. | 40485 | 1457,46 | 3,7 | 32 | 0,41 | 108 | 399,6 |
| 13. | 13620 | 490,32 | 6,7 | 25 | 0,23 | 46 | 308,2 |
| 14. | 6840 | 246,24 | 3,1 | 20 | 0,18 | 46 | 142,6 |
| 15. | 2690 | 96,84 | 5,8 | 15 | 0,15 | 43 | 249,4 |
| 16. | 2075 | 74,7 | 0,7 | 15 | 0,12 | 28 | 19,6 |
| 17. | 2075 | 74,7 | 0,7 | 15 | 0,12 | 28 | 19,6 |
| 18. | 2690 | 96,84 | 5,8 | 15 | 0,15 | 43 | 249,4 |
| 19. | 6840 | 246,24 | 3,1 | 20 | 0,18 | 46 | 142,6 |
| 20. | 13620 | 490,32 | 6,7 | 25 | 0,23 | 56 | 375,2 |
| всего | 10332,4 | ||||||
| Δрзап =(10945-10332,4)/10945*100%=5,6% | |||||||
Расчет поверхности и отопительных приборов
Требуемое число секций определяется по формуле:
Nр = Qоп /qоп
qоп = qн * (∆t /70)1+ n * (Gоп /360)p *β1
QОП – тепловая нагрузка отопительного прибора, Вт
qОП – расчетный тепловой поток одной секции, Вт/секц
∆t = (tвх + tвых)/2 – tВ = (95+70)/2 – 18 = 64,5 0C – разность средней температуры воды в радиаторе и температуры воздуха в помещении
qн = 758 Вт/м2 – номинальный тепловой поток одной секции
n = 0,32, p = 0,03 – экспериментальные показатели, учитывающие влияние типа отопительного прибора, направление движения и количество проходящей воды
β1 = 1 – коэффициент, учитывающий направление движения воды в приборе
Gоп = 0,86*Qоп/(tг – tо) = Qоп * 0,0344
qоп= 758 * (64,5 /70)1+ 0,32 *(Qоп *0,0344/360)0,03 *1 = 515,43 * Qоп0,03
| №помещ-я | Qоп, Вт | tв 0С | tвх 0С | tвых 0С | ∆t 0С | qоп Вт/м2 | Nр шт. | N уст шт |
| 101 | 1565 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 10,84148 | 11 |
| 102(112) | 1195 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,607473 | 8 |
| 103(111) | 1195 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,607473 | 8 |
| 104(110) | 1195 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,607473 | 8 |
| 105(118) | 1190 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,575643 | 8 |
| 106(117) | 1190 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 7,575643 | 8 |
| 107(116,) | 1300 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 8,275913 | 9 |
| 108(115) | 1075 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 6,843543 | 7 |
| 109 | 1650 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 11,43032 | 12 |
| 113 | 1585 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 10,98003 | 11 |
| 114 | 1370 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 8,721539 | 9 |
| Лк | 330 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 2,017812 | 2 |
| Лк | 285 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 1,742656 | 2 |
| 201 | 1105 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 7,654848 | 8 |
| 202(212) | 880 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,602156 | 6 |
| 203(211) | 880 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,602156 | 6 |
| 204(210) | 880 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,602156 | 6 |
| 205(218) | 855 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,443004 | 6 |
| 206(217) | 855 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,443004 | 6 |
| 207(216) | 885 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,633987 | 6 |
| 208(215) | 830 | 18 | 95 | 70 | 64,5 | 157,0823751 | 5,283852 | 6 |
| 209 | 1190 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 8,243682 | 9 |
| 213 | 1125 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 7,793397 | 8 |
| 214 | 915 | 22 | 95 | 70 | 60,5 | 144,3529722 | 6,338629 | 7 |
| Лк | 330 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 2,017812 | 2 |
| Лк | 285 | 16 | 95 | 70 | 66,5 | 163,5434698 | 1,742656 | 2 |
Конструирование и расчет систем вентиляции.
В соответствии с требованиями СНиПов а жилых зданиях квартирного типа предусматривается естественная канальная вытяжная вентиляция с удалением воздуха из санузлов и кухонь. Приток воздуха – неорганизованный через неплотности ограждающих конструкций.
| N | L |
| кухня | 60 |
| с/у | 25 |
| Ванная | 25 |
Удаление воздуха из отдельных помещений осуществляется по самостоятельным вытяжным каналам. В пределах одной квартиры допускается объединение каналов из уборной и ванной комнат. На чердаке допускается объединение кухонь и с/у различных квартир.