Пассивная противопожарная защита производственного здания (стр. 6 из 9)

удельная изобарная теплоемкость газа, кДж/кг К;

;

свободный объем помещения, м³;

низшая теплота сгорания материала,

коэффициент полноты горения, равен

коэффициент теплопотерь, при отсутствии данных допускается принимать

Расчет размерного параметра А

n = 3 (4.16)

где υ- линейная скорость распространения пламени, по таблице 4.5 равна 5м/мин;

ψ_F – удельная массовая скорость выгорания, кг/м² с. По таблице 3.4, для древесины при влажности 8…10% равна 0.0014 кг/м² с.

Расчет безразмерного параметра Z

Z- безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасных факторов пожара по высоте помещения:

(4.17)

где h- высота рабочей зоны, метров по расчете принимаем 1.7м

H- высота помещения, метров.

Расчет критической продолжительности пожара по повышенной температуре

(4.18)

Где tо – начальная температура воздуха в помещении

N – показатель степени, учитываюий изменение массы выгораюего материала

Расчет криической продолжительности пожара по потере видимости.

(4.19)

где α – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации. При отсутствии специальных данных принимаем α = 0.3;

Lпр- предельная видимость в дыму, м. При отсутствии специальных данных Lпр = 20 м.

Дm- дымообразующая способность горящего материала по таблице 3.6 равна 23.

Е- начальная освещенность, лк. При отсутствии специальных требований значений, принимаем 50 лк.

Расчет криической продолжительности пожара по пониженному содержанию кислорода.

(4.20)

где Lo₂ – удельный расход кислорода при горении вещества, кг/кг. По таблице 3.9 принимаем 1.26 кг/кг.

Расчет криической продолжительности пожара по каждому из газообразных продуктов горения

(4.20)

ггде L – удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала. По таблице 3.7 для СО₂ равен 1.51 кг/кг.

Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении. По таблице 3.8 принимаем Х_со2= 0.11 кг/м³.

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Lco = 0.024 кг/кг; Хсо = 0.00116 кг/кг.

(4.21)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Расчет необходимого времени эвакуации

= 174.9с=2.9минут; (4.22)

.

4.6 Расчет необходимого времени эвакуации

Схема эвакуации. Рис 2

Маршруты эвакуации:

М1=1-3-4

М2=2-3-4

Так как зона 1, 2 соответственно равны, то необходимое время эвакуации достаточно рассчитать только одной из двух.

Расчетные данные:

L₁=31.6м d₁=2.м

L₂=31.6м d₂=2м

L₃=2м d₃=2.8м

L₄=0м d₄=2м

По условию принимаем, что в отделе составления эмалей находится наибольшее число человек равномерно распределенное по цеху, в количестве равном 2 человека. На участке 1 находятся 1 чел, на участке 2-1 чел.

Плотность потока на 1-ом участке определяем по формуле:

(4.23)

где N₁ – количество людей в потоке на участке 1;

f- площадь горизонтальной проекции одного человека, принимаем 0.1 м²;

L- длина участка, м;

δ- ширина участка, м.

По таблице 4.1 методического пособия, скорость движения людей равна 100 м/мин., а интенсивность q равна 1 м/мин. Время эвакуации на участке 1 составит

(4.24)

Параметры эвакуации на 2-ом участке идентичны параметрам эвакуации на первом участке.

(4.25)

Так как q₃ <q_max то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Методом линейной интерполяции по таблице 4.1, определим скорость и время эвакуации:

(4.26)

Ачасток 5 – дверной проем.

(4.27)

Призводим проверку возможности образования задержки:

Так как q₃ <q_max то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Необхоимое время эвакуации на маршрутах М1 и М2 составляет 18.6с.

Производим анализ результатов.

Для успешной и безопасной эвакуации людей из помещения необходимо соблюдения условия t_расч< t_неох → 18.6<156 Условие безопасности выполняется.

5. Проектирование противодымной защиты здания

5.1 Расчет времени задымления отделения составления эмалей

Рассчитать систему противодымной вентиляции для отделения составления эмалей расположенного на втором этаже производственного здания

Расход дыма подлежащего удалению

(5.1)

где В – ширина наибольшей части из откраваемых створок

n – коэффициент, зависящей от обей ширины больших створок

У- уровень нижней границы дыма, принимаемый для помещений У=2.5 (п.8.8 [13]);

Н- высота двери, м;

К_Д=0.8 – коэффициент полноты и продолжительности открывания дверей

Площадь проходного сечения клапана определяется по массовой скорости дыма:

(5.2)

Где

- массовая скорость прохождения дыма кг/с м²

В установке принимае дымовой клапан КПД-5 со свободным проходным сечением 0.2м². Массовая скорость дыма в клапане составит

(5.3)

Динамическое давление потока определяется по ормуле:

(5.4)

где

- плотность продуктов горения кг/м³

Потери давления на дымовом клапане

(5.6)

Где

- коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и далее в дымовую шахту

- 0.2 коэициент сопротивления присоединения дымового клапана к шахте или к ответвлению

- поправочный коэффициент местных сапротивлений принимается по табл 5.5. В расчете принимается дымовая шахта сечением 0.25м^2. Массовая скорость движения в сечении шахты составит:

кг/с м (5.7)

Скоростное давление на первом участке

Па

Потери давления в ртветвлении к дымовому клапону

Па (5.8)

Где Ктр – коэффициент трения, определяемый в зависимости от температуры дыма по табл 5.5

Н – Потери давления на трение, определяется по табл 5.6

Км – 1.7 коэициент материала воздухавода, принят по бетону

L – длина участка.

Общие потери на первом участке с учетом потерь на трение составит

(5.9)

Расход воздуха через неплотности дымового клапана на втором этаже равен:

(5.11)

Ак - плоадь проходного сечения клапана м²

дРа – разность давлений по обе стороны от клапана, Па