Проектирование железобетонного промышленного здания (стр. 10 из 12)
мм [3, (11)].Тогда 0.6
283 
170 мм = 17 см;Длина участка, где стоят сетки принимается 200. Диаметр арматуры должен быть
мм и 
мм. В соответствии с [3, п.5.24] принимаем сетку из арматуры Æ10AII, с ячейками 50´50 мм с шагом 50 мм (4 сетки).Поперечная арматура ставится с шагом 100 мм, а её диаметр назначается по нижеследующему расчету.
6. Анкеровка арматуры верхнего пояса:
мм [3, (186)],но не менее
мм и не менее 
200 мм.Принимаем длину анкеровки арматуры верхнего пояса 400 мм.
5.6.2. Расчет опорного узла
5.6.2.1 Расчет из условия отрыва нижнего пояса
Расчет из условия отрыва нижнего пояса по сечению АВ из-за ненадежности анкеровки преднапряженной арматуры и дополнительных стержней (рис.5.8).
Рис.5.8 - Схема разрушения опорного узла с отрывом нижнего пояса
Для того, чтобы не произошел отрыв нижнего пояса, должно удовлетворятся условие:
где
усилие в поперечной арматуре, пересекающей трещину; 
и 
- усилия, воспринимаемые дополнительной арматурой и преднапряженной арматурой 
с учетом уменьшения напряжений на длине анкеровки.Учитывая, что напряжения в арматуре на длине анкеровки снижаются от
или 
до нуля по прямой зависимости, получаем: 
и 
при 
и 
где
- расстояния от торца фермы до пересечения рассматриваемого стержня с прямой АВ (рис. 5.5); 
, 
- длины зон анкеровки преднапряженной и обычной арматуры. Для стержневой арматуры = 35d = 
см;1)
(анкеровка в сжатом бетоне) [2, (186)];2)
см; Принимаем 
см.В соответствии с рис.5.8 расстояния до линии обрыва:
Усилия в арматуре:
кН; 
кН; 
кН; 
кН;Из условия отрыва требуемое усилие в поперечной арматуре узла:
кН;Т.к.
отрицательна, то арматура по расчёту не требуется. Конструктивно из условия свариваемости принимаем поперечную арматуру Æ8 А-III.5.6.2.2 Расчет из условия изгиба опорного узла
Расчет из условия изгиба опорного узла по наклонному сечению АС (рис. 5.9).
Так как угол наклона сечения АС относительно АВ изменяется незначительно, усилия в продольной арматуре не меняются.
Высота сжатой зоны (рис.5.9):
м. 
Рис.5.9 - Схема усилий в сечении АС при расчете на прочность на действие момента
Проверка прочности на действие изгибающего момента производится по формуле:
,где
кНм; 
кНм;Условие прочности по наклонному сечению АС на действие изгибающего момента выполняется.
6. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА
Исходные данные:
Заглубление фундамента:
Нормативная глубина промерзания:
м,где
– коэффициент равный сумме отрицательных среднемесячных температур [6, табл.3]; d0 = 0,23 м – для суглинков.Расчетная глубина промерзания:
м,где kh = 0,6 – коэффициент влияния теплового режима здания. Принимаем глубину заложения
= 1,2 м.Усредненная плотность фундамента и грунта на обрезах
Расчетное сопротивление грунта
Класс бетона В15;
( 
), 
[3, табл.13]; Ев =205000 МПа;Класс арматуры A-II; Rs = 280 МПа; Rsc = 280 МПа [3, табл. 22];
Таблица 6.1 - Сочетание усилий.
| Сечение | Сочетание | N0 на- грузок | Расчетные усилия | Нормативные усилия | ||||
| M, кНм | N, кН | Q, кН | М, кНм | N, кН | Q, кН | |||
| У обреза фундамента | +М о.ф. -М о.ф. Nmin о.ф. | 2, 6, 14 2, 5, 13 0, 7, 13 | +193,97 -234,51 -205,93 | 873,12 873,12 540,73 | -26,75 35,71 41,94 | |||
| У подошвы фундамента | +М п.ф. -М п.ф. Nmin п.ф. | 2, 6, 14 2, 5, 13 0, 7, 13 | 222,06 -272,01 -249,97 | 873,12 873,12 540,73 | -26,753 35,71 41,94 | 193,10 -236,53 -217,36 | 759,23 759,23 470,20 | -23,26 31,05 36,47 |
В таблице 6.1:
кН; 
кН; 
кН; 
Нормативные усилия получены делением расчетных на усредненный коэффициент надежности по нагрузке
Схема загружения фундамента показана на рисунке 6.1.
Рис.6.1 - Схема загружения фундамента.
6.1 Определение размеров подошвы фундаментов
6.1.1. Выбор типа фундамента
Т.к. выполняются следующие условия, то фундамент проектируется симметричным:
; 
м,где
м и 
м.6.1.2. Назначение размеров подошвы фундамента
Принимается следующее отношение ширины подошвы фундамента к длине:
Первоначально площадь подошвы:
м2.