Расчет и конструирование элементов одноэтажного промышленного здания в сборном железобетоне (стр. 3 из 10)
3) второй вариант загружения снеговой нагрузкой:
кН; 
кН; 
кН; 
кН; 
кН;4) третий вариант загружения снеговой нагрузкой:
Рисунок 7. Схема третьего варианта загружения снеговой нагрузкой
кН; 
кН; 
кН; 
кН; 
кН; 
кН; 
кН; 
кН; 
кН;Определение усилий в элементах фермы произведен на ЭВМ с помощью программы ЛИРА-WINDOWS Версия 9.0, разработанной в НИИАСС (Киев), 1995-1998 г.
Вычисленные усилия сведены в таблицу 3 :
Таблица 3. Усилия в стержнях фермы.
| Элементы фермы | Обозначение стержня | Расчетное сечение | Продольная сила N от нормативных нагрузок , кН | |||
| Постоянная нагрузка | Снеговая нагрузка, вариант | |||||
| 1 | 2 | 3 | ||||
| Верхнийпояс | 1 | 1 | -941.980 | -275.938 | -191.998 | -445.692 |
| 2 | -938.982 | -275.843 | -191.715 | -444.596 | ||
| 3 | -900.990 | -263.968 | -180.629 | -416.233 | ||
| 2 | 1 | -903.652 | -264.069 | -151.234 | -359.945 | |
| 2 | -908.913 | -264.139 | -146.384 | -359.142 | ||
| 3 | -890.860 | -260.305 | -149.950 | -352.302 | ||
| Нижнийпояс | 3 | 857.237 | 251.181 | 173.695 | 401.035 | |
| 4 | 859.288 | 252.932 | 174.657 | 401.242 | ||
| 5 | 895.478 | 263.050 | 131.525 | 325.995 | ||
| Раскосы | 6 | -2.037 | -2.815 | -1.413 | -4.596 | |
| 7 | 37.431 | 8.444 | 41.639 | 62.389 | ||
| -33.195 | -58.647 | |||||
| 8 | -10.297 | -4.877 | 24.818 | 41.443 | ||
| -29.095 | -42.117 | |||||
Рисунок 8. Эпюры M кНм
Расчет нижнего пояса на прочность
Сечения, нормальные к продольной оси элемента.
Наибольшее растягивающее усилие в нижнем поясе
кН, 
кН, 
кНм.Принимаем сечение нижнего пояса
см. 
мм, величина 
мм 
мм – продольная сила проходит между ц.т. сечений арматуры., где 
мм – расстояние от оси сечения напрягаемой арматуры до ближайшей грани.Расстояние от направления действия силы до наиболее удаленной до нее арматуры
мм. 
см2, где 
, 
- мах значение коэффициента условий работы высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести.(пункт 2.5.2[ 1 ]).
Для К7
см2. Определяем количество прядей канатов 
шт. Принимаем ø15 К7 ( 
см2). Напрягаемая арматура окаймлена хомутами.Продольная арматура каркасов класса А-V (4 ø8 с
см2). Суммарный процентармирования составляет 
%.Сечение нижнего пояса представлено на рисунке :
Рисунок 9. сечение нижнего пояса
Расчет нижнего пояса по образованию трещин
Элемент относится к 3-й категории. Величину контролируемого предварительного напряжения арматуры принимаем из условия
МПа, 
- при механическом способе натяжения, 
МПа.Определяем потери предварительного напряжения в арматуре при коэффициенте точности натяжения
.Первые потери (происходящие до обжатия бетона):
(п. 2.4.2 [ 1 ]).1. Потери от релаксации напряжений арматуры
МПа.2. Потери от температурного перепада
МПа.3. Потери от деформации анкеров
МПа, где 
мм – обжатие опрессованных шайб или смятие высаженных головок, 
см – смещение стержней в инвентарных зажимах, 
см – длина натягиваемого стержня.4. Потери от быстро натекающей ползучести бетона.
Коэффициент
; 
(арматура А-III). Приведенная площадь бетона 
см2.Усилие обжатия с учетом потерь
кН.Сжимающее напряжение в бетоне
МПа.Отношение
, где 
, тогда 
МПа,где
, коэффициент 0,85 для бетона подвергнутого тепловой обработке.Итак,
МПа.Вторые потери
; от усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке 
МПа (табл.2.5 [ ]); от ползучести бетона при 
кН, 
МПа. 
, 
МПа.Итак,
МПа.Полные потери:
МПа.Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжения принимают равным:
. Здесь 
шт. (14 ø15 К-7). Т.к. 
принимаем 
.Сила обжатия при
кН.Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин:
кН, где 
- Коэффициент, учитывающий снижение трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.