Железобетонные конструкции 3 (стр. 3 из 5)

То же от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок z=170 мм.

Тогда:

где

.

тоже от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

где

.

Следовательно, удовлетворяется требования к плите по трещиностойкости (значения acrc не превышают предельно допустимых значений).

Расчет прогиба плиты с учетом образования трещин

Тогда

Определим кривизну по формуле 226 [5]:

Прогиб определим по формуле

Полный прогиб

т.е. прогиб плиты больше предельно допустимого.

Неразрезной ригель.

Назначаем предварительные размеры поперечного сечения ригеля. Высота сечения

Ширина сечения ригеля

Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля. Нагрузка на ригель от многопустотных плит считается равномерно распределенной. Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу колонн в продольном направлении здания 6,0 м. Подсчет нагрузок на 1м2 перекрытия приведен в табл. 1.1.

Постоянная нагрузка на ригель будет равна:

от перекрытия (с учетом коэффициента надежности по назначению здания

) 3,85х6х1,0=23,1 ;

от веса ригеля (сечение 0,25х0,65 м, плотность железобетона

, с учетом коэффициентов надежности и ),

Итого:

Временная нагрузка (с учетом

)

Полная нагрузка

.

Характеристики бетона и арматуры для ригеля.

Бетон тяжелый, класса В30,

(при влажности 55%), . Продольная рабочая арматура класса A-III, . По приложению IV [8] для элементов из бетона класса В30 с арматурой класса А-III при находим

Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси.

Принимаем схему армирования ригеля согласно (рис. 2.1).

Сечение в пролете (рис.2.1)

.

Вычисляем

, следовательно, сжатая арматура не требуется. По приложению IV [8] находим , тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле . Принимаем 2 25 А-III и 2 28 А-III ( ).

Сечение на опоре (рис. 2.1),

, по приложению IV [8] находим , тогда

Принимаем 2

32 А-III ( ).

Монтажную арматуру принимаем 2

12 А-ІІI ( ).

Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси,

.

Определим требуемую интенсивность поперечных стержней из арматуры класса А-I (

) согласно п. 3.33, б [3], принимаем в опорном сечении (рис. 2.1).

Находим

.Требуемую интенсивность поперечных стержней определим по формуле

Поскольку

, то принимаем .

Проверяем условие 57 [3]:

; так как то корректируем значение qsw по формуле:

.

Согласно п. 5.27 [2] шаг s1 у опоры должен быть не более

и . Максимально допустимый шаг у опоры по п. 3.32 [2] будет равен .

Принимаем шаг поперечных стержней у опоры s1=210мм, а в пролете s2=450мм, следовательно

; принимаем в поперечном сечении два поперечных стержня диаметром 8 мм с учетом диаметра продольной арматуры ( ).

Таким образом, принятая интенсивность поперечных стержней у опоры и в пролете будет равна:

.

Проверим условие 57 [3]. Так как

а , то, согласно п. 3.34 [3], для вычисления корректируем значения и :

Вычисляем

.

Поскольку

то

но не более (φb2/ φb3)h0=(2/0,6)0,608=2,026 м. Принимаем с=0,835 м, тогда

будет равно: