Проектирование металлического каркаса (стр. 13 из 14)
| Элемент сечения | Угол поворота | Зеркально |
| Лист 864 x 12 | 90.0 | |
| Лист 300 x 18 | ||
| Лист 300 x 18 |
Габариты сечения 300.0 x 900.0 мм
Геометрические характеристики сечения
| Параметр | Значение | ||
| A | Площадь поперечного сечения | 211.68 | см2 |
| | Угол наклона главных осей инерции | 0.0 | град |
| Iy | Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y | 274565.894 | см4 |
| Iz | Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z | 8112.442 | см4 |
| It | Момент инерции при свободном кручении | 156.49 | см4 |
| iy | Радиус инерции относительно оси Y1 | 36.015 | см |
| iz | Радиус инерции относительно оси Z1 | 6.191 | см |
| Wu+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси U | 6101.464 | см3 |
| Wu- | Минимальный момент сопротивления относительно оси U | 6101.464 | см3 |
| Wv+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси V | 540.829 | см3 |
| Wv- | Минимальный момент сопротивления относительно оси V | 540.829 | см3 |
| Wpl,u | Пластический момент сопротивления относительно оси U | 7002.288 | см3 |
| Wpl,v | Пластический момент сопротивления относительно оси V | 841.104 | см3 |
| Iu | Максимальный момент инерции | 274565.894 | см4 |
| Iv | Минимальный момент инерции | 8112.442 | см4 |
| iu | Максимальный радиус инерции | 36.015 | см |
| iv | Минимальный радиус инерции | 6.191 | см |
| au+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) | 28.824 | см |
| au- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) | 28.824 | см |
| av+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) | 2.555 | см |
| av- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) | 2.555 | см |
| yM | Координата центра тяжести по оси Y | 0.0 | см |
| zM | Координата центра тяжести по оси Z | -45.0 | см |
Проверим нормальное напряжение в верхнем поясе (точка А):
Прочность стенки на действие касательных напряжений на опоре обеспечена, так как принятая толщина стенки больше определенной из условия среза.
Жесткость балки также обеспечена, так как принята высота балки больше минимальной высоты.
Проверим прочность стенки от действия местных напряжений под колесом крана:
,где:lef – условная длина
Р – расчетное значение давления колеса
I1f – сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса [методичка №790 табл.№2]
Для стенки должно выполняться условие (проверка по приведенным напряжениям)
где:
- нормальные напряжения параллельные оси балки, равные 
20,7кН/см2 < 24.5∙1.15∙0.95кН/см2
6.2.5 Соединение поясов со стенкой
Пояса со стенкой соединяются угловыми швами. Швы воспринимают горизонтальное (Т) и вертикальное (V) сдвигающее усилия на единицу длины, которые определяются по касательным и местным напряжениям:
Принимаем:
bf=0,7, bz=1, принимается по табл. 34∙ [5],
gwf=1; gwz=1, принимается по п.п. 11.2 [5].
Для сварки принимаем электроды типа Э42 по ГОСТ 9467-75, табл. 55 [5].
Rwf=18 кН/см2, по табл. 56 [5], Rwz=0,45∙Run=0,45∙38=17,1 кН/см2
По металлу шва:[табл.37∙,5]
kf=
По металлу границы сплавления: [табл.37∙,5]
kf=
.Принимаем kf=kf, min= 7мм [табл.38∙,5]
6.2.6 Проверка общей устойчивости балки
Так как балка по всей длине закреплена тормозной балкой, толщина листа которой более 6мм (8мм), общая устойчивость заведомо обеспечена.
6.2.7 Проверка местной устойчивости стенки ПБ
От действия нормальных, касательных, местных напряжений может произойти потеря устойчивости сжатого пояса или стенки балки.
Обеспечить местную устойчивость стенки можно увеличением ее размеров или постановкой ребер жесткости: от нормальных напряжений – продольных, от касательных – поперечных, от местных – коротких.
Ребра жесткости разбивают стенку на отсеки, устойчивость которых следует проверять на совместное действие
Устойчивость стенки не следует проверять, если условная гибкость стенки
при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами. 
6.2.8 Расчет опорной части балки
Концы разрезных балок усиливаются поперечными ребрами, которые передают опорное давление с балки на колонну. Применяют два типа: торцевые и внутренние. В торцевом ребре – нижний, а во внутренних – оба торца должны быть остроганы.
Применим торцевое опорное ребро жесткости, т.к. балка разрезная.
Рис. 6.9. – Торцевое опорное ребро
Требуемая площадь сечения ребра находится из условия сжатия при а>tp
Для (рис.6.9.) при величине a>1,5 tp требуемая площадь ребра:
,где Rу – расчетное сопротивление стали сжатию, принимается по [5, табл.51 ].
Назначим ширину ребра равной bp = 300 мм. Толщина ребра:
,принимаем 14мм
Предельное значение ширины выступающей части ребра вычисляется по формуле:
,Фактический свес ребра:
,Местная устойчивость ребра обеспечена
При нахождении условного стержня:
, 
,Площадь условного стержня:
, 
, 
,