Проектирование металлического каркаса (стр. 2 из 14)
– высота стены и высота ленты остекления соответственно на участке от места изменения сечения колонны до цокольной панели.B – ширина грузовой площади (при отсутствии стоек фахверка продольных стен равна шагу рам).
Для определения величины сейсмической нагрузки по методике, изложенной в [7], следует вычислить нагрузки:
– от веса части здания выше нижней отметки ригеля;
– от веса всех стоек фахверка (при их наличии);
– веса участков стен в пределах высоты колонн по периметру здания (при самонесущих стенах – продольных стен);
– веса стен примыкающих к стойкам фахверка (при его наличии).
Все названные нагрузки следует учитывать с коэффициентом 0,9.
2.2.1 Эксцентриситет стенового ограждения верхней и нижней частей колонны
Эксцентриситет опирания стенового ограждения верхней и нижней частей колонны находится по формуле:
; 
.Нагрузку от веса части здания выше нижней отметки ригеля.
, Qст – нагрузка от покрытия и стены соответственно;L, Lz – длина здания и пролет соответственно;
А1 – площадь участков двух продольных стен от низа ригеля до верха продольных стен;
А2 – площадь участков двух торцевых стен от низа ригеля до верха торцевых стен.
Нагрузка от веса стоек фахверка.
,где
– расчетная нагрузка от веса стойки фахверка торцевых стен. 
– число всех стоек фахверка.Нагрузка от веса участков стен в пределах высоты колонн и веса связей по колоннам.
– расчетная нагрузка от веса одного квадратного метра стеновой панели, остекления, связей соответственно.А3, А4 – площадь продольных и торцевых стен соответственно в пределах уровня колонн (без учета оконного остекления, при самонесущих стенах – А4 = 0).
А5, А6 – площадь оконного остекления продольных и торцевых стен соответственно (при самонесущих стенах – А6 = 0).
– длина и ширина здания соответственно.Нагрузку от веса участков стен, примыкающих к стойкам фахверка.
где
– расчетная нагрузка от веса одного квадратного метра стеновой панели и число стоек фахверка торцевых стен.А9 – грузовая площадь стеновой панели торцевой стены, приходящаяся на одну стойку фахверка.
2.3Снеговая нагрузка
Интенсивность расчетной снеговой нагрузки, согласно [3], определяется по формуле:
,где В – шаг рам, Sо – нормативное значение веса снегового покрова на один квадратный метр горизонтальной поверхности земли, принимается по [4] в зависимости от района строительства (Sо = 1,5
), 
– коэффициент, зависящий от конфигурации кровли ( 
= 1 для кровель с уклоном менее 25 град. при отсутствии фонарей и перепадов высот). 
– коэффициент надежности по нагрузке (равен 1,4).2.4 Нагрузки от мостовых кранов
При движении мостового крана на крановый рельс передаются силы трёх направлений, рисунок 2.2.
Рис. 2.2. Схема давления колеса на крановый рельс
Наибольшее вертикальное нормативное усилие Fк max определяется при крайнем положении тележки крана на мосту с грузом равным грузоподъемности крана, рисунок 2.3.
Рис. 2.3 Положение тележки крана при определении Fк max
Вертикальное давление на раму:
где
; 
= 370 кН – нормативное значение максимального давления от колеса мостового крана; 
– наименьшее нормативное значение давления от колеса крана; 
– вес крана с тележкой [1, прил. 1]; 
– число колес по одну сторону крана; 
– сумма ординат линий влияния; 
– ширина тормозной балки или ремонтной площадки (равна 1,5 м); 
– нормативная нагрузка на тормозную балку ( 
). 
– коэффициент сочетания воздействия кранов.Схема загружения при нахождения крановой нагрузки.
Рис. 2.4.
От вертикальных крановых нагрузок возникают сосредоточенные моменты, которые определяются по формулам:
где
– эксцентриситет приложения вертикальной нагрузки от кранов.Расчетное горизонтальное давление на колонну:
,где
– нормативная величина силы поперечного торможения крана. Для кранов с гибким подвесом груза величина определяется по формуле:
,где Q – грузоподъемность крана;
GТ – вес тележки крана.
2.5 Ветровая нагрузка
В соответствии с обозначениями (рис. 2.2.) величины ветровой нагрузки определяются по формулам:
где
– коэффициент надежности по нагрузке ( = 1,4); 
– нормативное значение ветрового давления в зависимости от района строительства [4] (в данном случае = 0,38 для III р-на);С – аэродинамический коэффициент активного давления ветра, С = 0,8;
С3 – аэродинамический коэффициент отсоса ветра, С3 = 0,6;
k – коэффициент, учитывающий возрастание скоростного напора ветра по высоте.
В данном случае, берется из таблицы для типа местности А.
А11, А12 – заштрихованные площади на эпюрах ветрового давления (рис. 2.5.) для активного давления и отсоса соответственно.
Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30×h – при высоте сооружений h до 60 м и 2 км – при большей высоте.
Схемы действия ветровой нагрузки на раму: расчетная и эквивалентная.
Рис. 2.5.
Нахождение величин qi (рис. 2.5.) для определения А11, А12 следует вычислять по формулам, подставляя вместо k соответствующие значения из табл. 2 [5]. Промежуточные значения k находятся интерполяцией.
; 
; 
; 
; 
; 
3 Результаты статического расчета рамы
Исходные данные, используемые при расчете, см. табл. 3 .1
Таблица 3 .1 Исходные данные для расчета