Геометрические характеристики траверсы.
Элемент сечения | Угол поворота | Зеркально |
Лист 270 x 16 | ||
Лист 380 x 16 | 90.0 | |
Лист 140 x 16 | ||
Лист 140 x 16 |
Габариты сечения 296.0 x 396.0 мм
Геометрические характеристики сечения
Параметр | Значение | ||
A | Площадь поперечного сечения | 148.8 | см2 |
| Угол наклона главных осей инерции | 0.0 | град |
Iy | Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y | 21323.038 | см4 |
Iz | Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z | 6094.736 | см4 |
It | Момент инерции при свободном кручении | 118.859 | см4 |
iy | Радиус инерции относительно оси Y1 | 11.971 | см |
iz | Радиус инерции относительно оси Z1 | 6.4 | см |
Wu+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси U | 896.493 | см3 |
Wu- | Минимальный момент сопротивления относительно оси U | 1348.275 | см3 |
Wv+ | Максимальный момент сопротивления относительно оси V | 411.806 | см3 |
Wv- | Минимальный момент сопротивления относительно оси V | 411.806 | см3 |
Wpl,u | Пластический момент сопротивления относительно оси U | 1620.609 | см3 |
Wpl,v | Пластический момент сопротивления относительно оси V | 665.36 | см3 |
Iu | Максимальный момент инерции | 21323.038 | см4 |
Iv | Минимальный момент инерции | 6094.736 | см4 |
iu | Максимальный радиус инерции | 11.971 | см |
iv | Минимальный радиус инерции | 6.4 | см |
au+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) | 6.025 | см |
au- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) | 9.061 | см |
av+ | Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) | 2.768 | см |
av- | Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) | 2.768 | см |
yM | Координата центра тяжести по оси Y | 0.0 | см |
zM | Координата центра тяжести по оси Z | -15.815 | см |
Максимальный изгибающий момент в траверсе:
.Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилия от кранов возникает при комбинации усилий (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН :
.Коэффициент k = 1,2 учитывает неравномерную передачу усилия
. .Ширина нижней части колонны превышает 1 м, поэтому проектируем базу раздельного типа (рис. 4.4.).
База колонны.
Рис. 4.4.
Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4):
1) N1 = -1489,2 кН; M1 = -725,6 кНм (для расчета базы подкрановой ветви);
2) N2 = -508,0 кН; М2 = 827,5 кНм (для расчета базы наружной ветви).
Усилия в ветвях колонны определим по формулам:
В подкрановой ветви:
.В наружной ветви:
.База наружной ветви. Требуемая площадь плиты.
, (бетон М150).По конструктивным соображениям свес плиты
должен быть не менее 4 см.Тогда
, принимаем В = 40 см. ,принимаем Lтр = 30 см.
.Среднее напряжение в бетоне под плитой
.Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно:
,при толщине траверсы 12 мм
.Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты:
Участок 1 (консольный свес
): ;Участок 2 (консольный свес
): ;Участок 3 (плита, опертая на четыре стороны
): ;Участок 4 (плита, опертая на четыре стороны
): .Принимаем для расчета
.Требуемая толщина плиты:
,R = 235 МПа = 23,5 кН/см2 для стали С255 толщиной 18-40 мм.
Принимаем
(3 мм припуск на фрезеровку).Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 1,4..2 мм.
Требуемая длина шва определяется по формуле:
Принимаем
Расчетные характеристики:
прикрепления рассчитываем по металлу шва, принимая катет угловых швов . .Проверяем допустимую длину шва:
.Требования к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами
.Проверяем прочность швов:
Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1 см на непровар.
Приварка торца колонны к плите выполняется конструктивными швами
, так как эти швы в расчете не учитывались.