Автомобили (стр. 1 из 2)

Министерство образования и науки Украины

Севастопольский национальный технический университет

Кафедра Автомобильного транспорта

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 2,3,4

по дисциплине

"Автомобили"

Выполнил:

Студент гр. АВ – 42 - З

№ зач. кн.051463

Ченакал А.В.

Проверил:

‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾‾

Севастополь 2008 г.

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 2

1. ИССЛЕДОВАНИЕ УПРУГИХ ХАРАКТЕРИСТИК РЕССОРНОЙ ПОДВЕСКИ

Цель работы: изучить особенности рессорной подвески, исследовать упругую характеристику рессорной подвески.

Общие сведения

Рисунок 1 - Кинематическая схема и характеристика одинарного стального упругого элемента

Рисунок 2 - Кинематическая схема и характеристика стального упругого элемента с резиновым буфером-ограничителем:

1 - стальной упругий элемент; 2 - резиновый буфер-ограничитель;

- деформация стального упругого элемента; - совместная деформация стального и резинового упругих элементов

2. Экспериментальная часть

По полученной линейной характеристике рассчитать жесткость рессоры

, (1.1)

где

- приращение силы упругости, Н, - приращение деформации, мм.

Теоретически жесткость симметричной рессоры можно рассчитать по формуле:

, (1.2)

где Е - модуль продольной упругости, для стали Е=210 ГПа, L- расстояние между точками крепления рессор,

- суммарный момент инерции поперечного сечения рессоры.

Для прямоугольного сечения размерами

.

, (1.3)

Рисунок 2 – Схема экспериментальной установки

1 – динамометр, 2 – винт, 3 – рессора, 4 – измерительная линейка, 5 - рама

Таблица 1 - Результаты измерений и вычислений

Опыт		Перемещение f, мм	Показание индикатора, мкм	Сила упругости, Fупр, Н	Жесткость, С, Н/м
								Практ.	Ср.	Теор.
					Одиночная рессора с упругим резиновым элементом		5	43	168
10	94	367
15	143	558
20	256	998
22	370	1443
Лист №1		5	18	70	14040	14024	13776
L, м	0,84	10	37	144	14430
b, м	0,045	15	53	207	13780
h, м	0,006	20	71	277	13845
Лист №2		5	28	109	21840	21564	21426
L, м	0,725	10	55	215	21450
b, м	0,045	15	82	320	21320
h, м	0,006	20	111	433	21645
Лист №3		5	43	168	33540	36108	35971
L, м	0,61	10	94	367	36660
b, м	0,045	15	143	558	37180
h, м	0,006	20	190	741	37050
Рессора в сборе		3	32	125	41600	40564	41327
L, м	0,84	6	63	246	40950
b, м	0,045	9	91	355	39433
h, м	0,006	12	122	476	39650
n	3	15	157	612	40820
18	195	761	42250
21	211	823	39186
24	250	975	40625

Рисунок 3 – Экспериментальная характеристика стального упругого элемента с резиновым буфером-ограничителем

Рисунок 4 – Экспериментальная характеристика стального упругого элемента (рессора в сборе и листы, входящие в нее)

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 3

1. ИЗУЧЕНИЕ КОНСТРУКЦИИ, ПРИНЦИПА ДЕЙСТВИЯ И СИЛОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕЛЕСКОПИЧЕСКИХ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ АМОРТИЗАТОРОВ

Цель работы - изучить устройство и принцип действия телескопических гидравлических амортизаторов и исследовать силовую характеристику.

Общие сведения

Амортизатор служит для гашения колебаний кузова, которые возникают из-за работы упругого элемента. Жесткость амортизатора определяет скорость гашения колебаний.

Все гидравлические телескопические амортизаторы по своей конструкции подразделяются на три категории:

Гидравлические двухтрубные амортизаторы

Газонаполненные двухтрубные амортизаторы низкого давления

Однотрубные высокого давления

Сопротивление при сжатии в общем случае составляет 20 - 25% сопротивления при отдаче, так как необходимо чтобы амортизатор гасил свободные колебания подвески при отдаче и не увеличивал жесткость подвески при сжатии.

Сопротивление амортизатора определяется размерами отверстий в корпусах клапанов отдачи и сжатия и усилиями их пружин.

Рисунок 1 – Кинематическая схема амортизатора

1 – поршень, 2 – клапан сжатия, 3 – клапан отбоя, 4 – шток, 5 – перепускной клапан отбоя, 6 – перепускной клапан сжатия, 7 – рабочий цилиндр, 8 – резервуар, А – надпоршневое пространство, Б – подпоршневое пространство, В – полость резервуара

1.1 Принцип действия двухтрубного телескопического амортизатора

Во время хода сжатия рессоры, шток 4 и поршень 1, опускаясь вниз, вытесняют основную часть жидкости из пространства под поршнем Б в пространство над поршнем А через клапан сжатия 2. При этом часть жидкости, равная объему штока, вводимого в рабочий цилиндр, через отверстие перепускного клапана 6 сжатия перетекает в полость В резервуара.

Во время хода отдачи поршень движется вверх и сжимает жидкость, находящуюся, над поршнем. Клапан сжатия 2 закрывается, и жидкость через внутренний ряд отверстий и клапан 3 отдачи перетекает в пространство под поршнем Б. При этом часть жидкости, равная объему штока 4, выводимого из цилиндра, через отверстия перепускного клапана отдачи 5 из полости резервуара В перетекает в рабочий цилиндр 7.

2. Экспериментальная часть

Рисунок 2 – Схема экспериментальной установки

1 – компрессор, 2 – распределитель, 3 – пневмоцилиндр, 4 – рычаг, 5 - амортизатор

Результаты измерений:

Диаметр поршня

мм, диаметр штока мм, ход амортизатора мм, передаточное число стенда , давление механических потерь МПа

Порядок проведения теоретических расчетов:

Усилие на поршне цилиндра:

(1.1)

где

- площадь поршня и площадь штока соответственно.

Усилие на штоке амортизатора:

(1.1)

Усилие механических потерь:

(1.1)

Значение эффективной силы сжатия на ходе сжатия и растяжения:

(1.1)

Скорость перемещения на ходе сжатия и отбоя:

, (1.1)

Таблица 1 – Экспериментальные данные и результаты расчетов

Pсж,Мпа	Ротб,Мпа	tсж,с	tотб,с	F1сж,Н	F1отб,Н	F2сж,Н	F2отб,Н	F0,Н	F2`сж,Н	F2`отб,Н	Vсж,м/с	Vотб,м/с
0, 19	0,25	0,4	0,85	1209	1276	882	932	139	743	792	0,463	0,218
0,17	0,2	0,46	1,05	1081	1021	789	745	139	650	606	0,402	0,176
0,15	0,175	0,53	1,16	954	893	697	652	139	557	513	0,349	0,159
0,12	0,16	0,68	1,25	763	817	557	596	139	418	457	0,272	0,148
0,105	0,14	0,76	1,43	668	715	488	522	139	348	382	0,243	0,129
0,085	0,125	0,87	1,55	541	638	395	466	139	255	327	0,213	0,119
0,07	0,1	0,99	1,87	445	511	325	373	139	186	233	0,187	0,099
0,06	0,08	1,08	2,31	382	408	279	298	139	139	159	0,171	0,080