Смекни!
smekni.com

Судовой двигатель внутреннего сгорания L21/31 (стр. 3 из 11)

Масштаб давления: mp = 0,11 МПа/мм.

Масштаб объема: mv = 0,0072 м3/мм.

Среднее индикаторное давление:

Площадь диаграммы теоретического цикла (до скругления):

Sтеор=3844 мм2.

Площадь диаграммы теоретического цикла (после скругления):

Sд=3763 мм2.

Коэффициент скругления :


jск =

=
= 0,979.

Среднее индикаторное давление теоретического цикла (Pi`), МПа:

Pi′ =

=

=

= 2,769.

Расчетное среднее индикаторное давление, МПа:

Pi = P’i· jск = 2,769 · 0,975 = 2,711.

Заданное среднее индикаторное давление, МПа:

Piзад =

=
= 2,667.

Среднее индикаторное давление из диаграммы, МПа:

Piд =

=
= 2,785.

Погрешность расчета, %:

DPiзад =

=
= 1,623%

(допуск ± 2,5%).

Погрешность построения, %:

DPiд =

=
= -2,73 %

(допуск ± 5,0%).

Индикаторные и эффективные показатели:

Индикаторная работа газов в цилиндре, кДж:

Li = Pi· Vh· 103 = 2,711 · 0,0107 · 103 = 29,01.

Среднее эффективное давление, МПа:

Pe = Pi · hм = 2,711 · 0,93 = 2,52.

Индикаторная мощность, кВт:

Ni =

=
= 1740,6.

Эффективная мощность, кВт:

Ne = Ni · hм = 1740,6 · 0,93 = 1618,8.

Часовой расход топлива, кг/ч:

Gч =

=
= 287,28.

Удельный индикаторный расход топлива, кг/кВт∙ч:

gi =

=
= 0,165.

Удельный эффективный расход топлива, кг/кВт∙ч:

ge =

=
= 0,177.

Индикаторный КПД:

hi =

=
= 0,511.

Эффективный КПД:

hе = hi · hм = 0,511 · 0,93 = 0,475

Погрешность расчета (допустимое отклонение ± 2,5 %):

DPe =

=
= 1,587 %.

Dge =

=
= - 1,695 %.

DNe =

=
= 1,408 %.

III. Расчет процесса газообмена

1. Построение круговой диаграммы фаз газораспределения

Нахождение высоты открытия клапанов:

dгорл = 180 мм

dштока = 28 мм

S1 = πd2горл / 4 - πd2штока / 4 = 24815

S2 = πDh = 3.14×180×h

S1 = S2

h = S2 / πD = 24815 / (3.14×180) = 56,7

Диаграмма линейного открытия клапанов, определяемого профилем кулачков газораспределенного привода

2.Определим потерю при прохождении воздуха во время продувки.

Расход воздуха через компрессор:


а) Gк =

=
= 3,06 кг/ч

б) Gк =

= Gк -
= 0,51 кг/ч

Принимаем

= 0,7.

= S1 = S2

ρs = 4,396 кг/м3

= 0,75

=
=
= 27,5 Па

IV. Расчет системы наддува

Исходные данные

1. Давление наддува Ps=0,41 МПа

2. Температура воздуха в ресивере Тs=325 К

3. Коэффициент продувки jа=1,2

4. Коэффициент избытка воздуха при сгорании a=2,2

5. Давление газов за выпускными органами Рг=3,8 ×105 МПа

6. Коэффициент, учитывающий увеличение расхода газов по сравнению с воздухом на величину расхода топлива b=1,028

7. Барометрическое давление Рб=0,1013МПа

8. Температура воздуха на входе в компрессор Т0М0=293 К

9. Теоретически необходимое количество воздуха L0’=14,54 кг/кг

10. Низшая теплота сгорания QHр=42711 кДж/кг

11. Относительная потеря тепла с газами qГ=0,45

12. Средняя теплоёмкость: воздуха Ср.в.=1,05 кДж/(кг*К)

газов Ср.г.=1,09 кДж/кг

13. Индикаторная мощность двигателя Ni=1740 кВт

14 Число цилиндров i =8

1. Оценка потерь давления в газовоздушных трактах системы.

xобщ =xфxвоxгxотxn

xф=0,99 – в фильтрах турбокомпрессорах

xво= 0,98 – в воздухоохладителе

xг=0,98 – в выпускном трубопроводе до турбины

xот= 0,99 – в выпускном трубопроводе после турбины

xnгs=0,927 – при продувке цилиндра


xобщ=0,99*0,98*0,98*0,99*0,927=0,872

2. Температура газов перед турбиной

Ттs+

qГ – относительная потеря тепла с газами

СРГ – средняя теплоемкость газов (кДж/кг)

Тт=314+

=773 К

3. Выбор КПД турбокомпрессора

hТК=0,6375

4. Вычислим степени повышения давления воздуха pк в компрессоре и pт в турбине

pкк0S/(xвоРбxф)=0,41/(0,98 ∙ 0,1013 ∙ 0,99) = 4,172

Рб - барометрическое давление [МПа]

pт = Ртот = xобщpк=0,872×3,14 = 3,638

5. Определяем относительные перепады температур воздуха

в компрессоре и газов
в турбине

=pк(к-1)/к-1=4,172(1,4-1)/1,4-1=0,504

=1-

Находим коэффициент импульсности

KE расч. =

Т0 – температура воздуха на входе в компрессор.

KE расч. =

= 0,84

6. Вычисляем адиабатные работы сжатия воздуха в компрессоре НК и расширения газов в турбине НТ