Смекни!
smekni.com

Модернизация пневмоочистительной машины ПОМ-4 (стр. 4 из 8)

МПа.

Допускаемое напряжение смятия [15]:

, (3.43)

где

- предел текучести; для стали 45
=590 МПа [10].

МПа.

Прочность достаточна.

На коническом выходном конце средний диаметр

мм. Принята шпонка 25´14´110. Глубины пазов t1=9 мм, t2=5,4 мм [15]. Рабочее напряжение смятия:

МПа.

Прочность достаточна.

Расчет прессового соединения.

Исходные данные.

Момент на одном полушевроне Т=4659/2=2330 Н×м.

Осевая сила Fa=9,4 кН.

Номинальный диаметр d=115 мм.

Диаметр ступицы d2=180 мм.

Рабочая длина ступицы lст=90 мм.

Коэффициент трения f=0,08 [7].

Расчетный натяг

, (3.44)

где К - коэффициент запаса по сцеплению, принят К=2,5 [7]; E1=E2-модуль упругости стали, Е=2,15×105 МПа; С1 и С2- коэффициенты, получаемые из решения задачи Лямэ.

, (3.45)

где

- коэффициенты Пуассона, для стали m=0,3; d1- внутренний диаметр вала, d1=0.

. (3.46)

;
.

Величина расчетного натяга

мкм.

Поправка на шабровку при напрессовке


, (3.47)

где

и
- максимальные вычеты микронеровностей, принято
=6,3 мкм,
=10 мкм.

мкм.

Технологический натяг.

NT=48+20=68 мм.

Принята посадка Æ=115 H7/t6=Æ=115

c натягами Nmin=69 мкм и Nmax=126 мкм.
Расчет вероятностных натягов. Средний натяг

Nm=0,5(Nmin+Nmax)=0,5(69+126)=97,5 мкм. (3.48)

SA=(Es-Ei)/6=TD/6=35/6=5,83 мкм. (3.49)

SB=(es-ei)/6=Td/6=(126-104)/6=3,67 мкм.

Среднее квадратическое отклонение табличного натяга

SN=

мкм. (3.50)
Минимальный вероятностный натяг

Npmin=Nm-UpSN, (3.51)

где Up- квантиль нормального распределения.

При надежности P=0,999 Up=3,09 [6] и Npmin=97,5-3,09×6,89=76 мкм.

При надежности P=0,99 Up=2,33 [6] и Npmin=81 мкм.

Посадка принята верно.

Уточненный расчет.

Расчетными приняты сечения А, Б и В. Крутящий момент Т=2330 Н×м.

Изгибающий момент М=3582 Н×м.

Осевая сила Fa=9,4 кН.

Концентратор напряжения - шпоночная канавка.

Коэффициенты запаса по нормальным и касательным напряжениям

;
, (3.52)

где

и
- пределы выносливости, для стали 45
=250 МПа,
=150 МПа [15];
и
- эффективные коэффициенты концентрации напряжений,
=1,46,
=1,54 [15];
и
- масштабные коэффициенты,
=0,7,
=0,59 [15];
и
- коэффициенты,
=0,05,
=0 [15];
- амплитудное напряжение цикла; для симметричного цикла
=
.

Момент сопротивления:

(3.53)

МПа;

- среднее напряжение цикла:

МПа. (3.54)

- амплитудное напряжение цикла; при нереверсивной работе:

. (3.55)

Полярный момент сопротивления:

мм3. (3.56)

МПа.

Общий коэффициент запаса:

. (3.57)

Рекомендуемый коэффициент запаса [S]=2,5…3,5 [15]. Прочность достаточна.

Сечение Б - слева от середины венца.

Крутящий момент Т=4956 Н×м.

Изгибающий момент М=3040 Н×м.

Осевая сила Fa=0 кН.

Амплитудные напряжения цикла:

МПа.

МПа.

Среднее напряжение цикла

=0,94 МПа.

Прочность достаточна.

Крутящий момент Т=4108 Н×м. Напряжения цикла

.

Полярный момент инерции при среднем диаметре d2ср=83,5 мм:

мм2.

МПа.


Прочность достаточна. Расчет быстроходного вала. Вал фиксированный. Диаметр опасного сечения:

мм.

Принято d=95 мм. Диаметры шеек под подшипники d1=80 мм. Выходной конец - конический с наибольшим диаметром d2=71 мм.

Сила от несоосности муфты:

Fм=0,5×2×Т1/Do=0,5×2×2478×103/280=8850 Н.

Сосредоточенные моменты m1=Fad1 /2=9,4×191,18/2=8995 Н×м.

Расчетные схемы в направлениях осей Х и Z представлены на рисунке 3.2. Реакции опор в направлении Z (рисунок 3.1): R1z= R2z=Fr=5,9 кН.

Изгибающие моменты в направлении моментов Мz (эпюра на рисунке 3.2).

M3= R1zl1=5,9×87=513 Н×м.

=M3+m1=513+899=1412 Н×м.

M4= 513 Н×м;

=1412 Н×м.

Реакции опор в направлении Х (схема на рисунке 3.2).

кН.

R=2×13,3+8,85-17,24=18,21 кН.


Изгибающие моменты в направлении Х (эпюра на рисунке 3.2)

M3=18,21×87=1584 Н×м.

M4=18,21(87+140)-13,3×140=2272 Н×м.

Mr=8,85×140=1239 Н×м.

Диаметр опасного сечения. Опасное сечение Б. Суммарный изгибающий момент слева и справа от сечения

Н×м.