Организация перевозок скоропортящихся грузов (стр. 4 из 7)
Q28ос =0,65*136*1,3*1,2*(26,82+15)*1*0,001 = 69,2 тыс. кДж
Общий теплоприток на охлаждение груза и тары в грузовом помещении РПС, предварительно не охлажденных до температурного режима перевозки рассчитывается по следующей формуле:
, (4.13)Груз и тара охлаждены предварительно в грузовом помещение
Кроме теплопритоков за счет охлаждения до температурного режима перевозки, фрукты и овощи выделяют физиологическое тепло, которое в течение первых шести суток транспортировки груза составляет величину равную 30% тепла, выделяемого при охлаждении. Теплоприток за счет дыхания и созревания плодов и овощей определяется по формуле:
, (4.17)Груз не дышит и не созревает.
4.2.2 Определение периодических теплопритоков
Теплоприток за счет солнечной радиации рассчитывается по формуле:
, (4.18)где Fбс=55*2 м2, Fк =67 м2 - расчетная площадь ограждения кузова соответственно боковая и потолочная, м2; tэп=1,5 К, tвэп=5,5 К, tгэп=13,5 К – эквивалентные температуры соответственно рассеянной, прямой радиации на вертикальные и горизонтальные поверхности; mс – вероятность солнечных дней в году, 0,46; tiсос,уч – продолжительность воздействия солнечной радиации при нахождении РПС в расчетном интервале, в летний период года с 5 ч до 21 ч.
Q51уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*16*3,6*0,001=20,4 тыс. кДж
Q52уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*18,85*3,6*0,001 = 24,1 тыс. кДж
Q53уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*15,34*3,6*0,001=19,6 тыс. кДж
Q54уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*19,12*3,6*0,001= 24,4 тыс. кДж
Q55уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*16,69*3,6*0,001 =21,3 тыс. кДж
Q56уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*16*3,6*0,001=20,4 тыс. кДж
Q57уч =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*16*3,6*0,001= 20,4 тыс. кДж
Q51ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*10*3,6*0,001=12,8 тыс. кДж
Q52ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*1*3,6*0,001=1,3 тыс. кДж
Q53ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*1*3,6*0,001 = 1,3 тыс. кДж
Q54ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*1*3,6*0,001=1,3 тыс. кДж
Q55ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*0,69*3,6*0,001= 0,9 тыс. кДж
Q56ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*0*3,6*0,001 =0 тыс. кДж
Q57ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*0*3,6*0,001=0 тыс. кДж
Q58ос =(234*1,5+(122*5,5+67*13,5)*0,46)*0,33*11,58*3,6*0,001= 14,8 тыс. кДж
Теплопоступление за счет притока свежего воздуха при вентилировании
. 
, (4.19)Груз не вентилируется
Теплопоступление за счет притока свежего воздуха при вентилировании не учитывается поскольку расчетный груз перевозится без вентилирования.
Теплоприток, эквивалентный работе венттиляторов-циркуляторов определяется по следующей формуле:
, (4.20)где N=0,8 КВт для ZB-5 – мощность электродвигателя вентилятора-циркулятора. КВт; nэ=4 – число электродвигателей; hтп – коэффициент тепловых потерь электродвигателя и вентилятора, nэ=0,8–0,9; tiцос,уч – продолжительность циркуляции воздуха в грузовом помещении, принимается 5 раз в сутки по 0,4 ч.
Q71ос =2,2*2*0,9*2*3,6=28,5 тыс. кДж;
Q72уч =2,2*2*0,9*2,24*3,6=31,9 тыс. кДж;
Q73ос =2,2*2*0,9*1,95*3,6=27,7 тыс. кДж;
Q74уч =2,2*2*0,9*2,26*3,6=32,2 тыс. кДж;
Q75ос =2,2*2*0,9*2,13*3,6=30,4 тыс. кДж;
Q76 уч =2,2*2*0,9*2,34*3,6=33,4 тыс. кДж;
Q77ос =2,2*2*0,9*2,22*3,6=31,6 тыс.кДж;
Суммарные теплопритоки за счет оттаивания снеговой шубы на испарителях определяются по формуле:
, (4.21)где g8 – удельные теплопоступления при разовом оттаивании снеговой шубы за счет прекращения работы холодильной машины, подачи тела для оттаивания и восстановления температурного режима, для рефрижераторных контейнеров g8 = 102 тыс. кДж: tот – интервал, через который производят оттаивание снеговой шубы на испарителях зависящий от температуры наружного воздуха.
Q8 = 102 · 181,58 / (4 · 24) = 192,9 тыс. кДж
4.2.3 Определение разовых теплопритоков
Теплоприток за счет предварительного охлаждения тары контейнера перед погрузкой определяется по формуле
Q9 = 5*(Gм*См + Gд*Сд+ Gи*Си)*(tiос-tв)*10-3, (4.22)
где Gм, Gд, Gи – соответственно масса металла, дерева, изоляционного материала, кг; См, Сд, Си – теплоемкость составляющих материалов, кДж/(кгК).
Для практических расчетов Q9 определяется по формуле:
Q9 = 7190*(tiос-tв)*10-3, (4.23)
Q9 = 7190*(29,45+15)*10-3 = 319,6 тыс. кДж
Теплоприток через открытые двери при погрузке определяются в пункте погрузки по следующей формуле:
Q10 = Кдв*Fдв*(tа-tв)*tпв*3,6*10-3, (4.24)
где Кдв и Fдв– соответственно приведенный коэффициент теплопередачи и расчетная площадь теплопередачи дверного проема
Кдв = 0,11*(tа-tв)+3,5, (4.25)
где tа – температура воздуха в пункте погрузки., °С, принимается tа = tгр
Q10 =(0,11*(-5+15)+3,5)*2,7*2,2*(-5+15)*2,15*3,6*0,001 =2,1 тыс. кДж
Все результаты теплотехнического расчета сведены в табл. 4.3.
Таблица 4.3 – Теплопритоки и грузовое помещение РПС
| Q1i | Q1i на ст | Q2i | Q2i на ст | Q5i | Q5iна ст | Q7i | Q8i | Q9i | Q10i | Сумма |
| 155,7 | 74,2 | 12,8 | 192,9 | 322,4 | 2,1 | 760,2 | ||||
| 302,9 | 12,6 | 144,4 | 6,0 | 20,4 | 1,3 | 28,5 | 516,1 | |||
| 338,1 | 12,6 | 161,2 | 6,0 | 24,1 | 1,3 | 31,9 | 575,2 | |||
| 288,7 | 12,4 | 137,7 | 5,9 | 19,6 | 1,3 | 27,7 | 493,3 | |||
| 317,9 | 11,7 | 151,5 | 5,6 | 24,4 | 0,9 | 32,2 | 544,2 | |||
| 284,1 | 11,1 | 135,4 | 5,3 | 21,3 | 0,0 | 30,4 | 487,6 | |||
| 321,9 | 11,5 | 153,4 | 5,5 | 20,4 | 0,0 | 33,4 | 546,1 | |||
| 321,7 | 145,2 | 153,3 | 69,2 | 20,4 | 14,8 | 31,6 | 756,2 |
5. Организация обслуживания рефрижераторного подвижного состава
5.1 Определение расстояния между пунктами экипировки рефрижераторного подвижного состава
5.1.1 Построение графика теплопритоков за время груженого рейса
На графике теплопритоков (рис. 5.1) откладываются теплопоступления во все грузовые помещения подвижного состава.
Для этого на оси абсцисс наносится шкала расстояний с отметками местоположения опорных станций. На оси ординат наносится шкала теплопритоков. В выбранных координатах откладываются графики разовых теплопритоков, разовых + периодических, на полученный последний график накладываются непрерывные теплопритоки.
5.1.2 Определение рационального расстояния безэкипировочного следования рефрижераторного подвижного составаZB – 5
Для определения расстояния безэкипировочного следования определяется возможность обеспечения холодом между двумя смежными экипировками по запасу дизельного топлива:
, (5.1)где Сп – полная вместимость топливных баков Сп=7950 л; С2 – топливный резерв дизельного топлива; Qо – суммарная мощность приборов охлаждения Qо=12 кВт; g – часовой расход топлива g=41,8+4,98.
Полученная величина Qэ откладывается на графике теплопритоков в виде горизонтальной линии. Точка пересечения этой линии с линией суммарных теплопритоков определяет место экипировки РПС.
Принимаемое рациональное расстояние между пунктами экипировки не должно быть менее расчетного, соответствующего максимальной загрузке холодильного оборудования РПС определяется по формуле:
, (5.2)где С1 – суточный расход топлива дизелями при 20-часовой работе в сутки с полной нагрузкой кг/сут; Vм – маршрутная скорость продвижения РПС, км/сут.
Суточный расход топлива С1 находится по формуле:
C1 = N*S*24/Rт, (5.3)
где N – суммарная мощность дизелей единицы РПС N=176,4+18,8 кВт; S– удельный расход топлива дизелями S=237*10-3 г/кВт*ч; Rт – плотность топлива кг/л, Rт =0, 85 – 0,9 кг/л.
Для БМЗ:
С1 = 150· 0,252· 20/0,9 = 840 кг/сут Þ С2 = 1680 кг/2 сут
Qэ = (7400–1680)*12*3,6/37,8 = 6537,1 тыс. кДж
LпэБМЗ= (7400–1680)*480/840 = 3268,57 км
Так как возможность обеспечения холодом РПС Qэ незначительно превышает суммарные теплопритоки за время груженого рейса, то промежуточной экипировки на маршруте не требуется.
5.2 Расчет потребляемого РПС топлива
b=0,6
| 12 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 12 | ||||||||||
| 29,8 | 29,5 | 27,7 | 29,4 | 26,1 | 24,9 | 22,7 | 26,4 | ||||||||||
| l | 496 | 554 | 482 | 560 | 528 | 581 | 549 | ||||||||||
| 24,02 | 26,83 | 23,34 | 27,12 | 25,57 | 28,11 | 26,59 | |||||||||||
| 28,6 | 28,57 | 27,77 | 25,51 | 23,4 | 24,57 | 26,82 | |||||||||||
5.3 Классификация и технология работы пунктов экипировки ипунктов технического обслуживания РПС
В данном разделе курсового проекта исходя из протяженности направления перевозки, размещения на нем соответствующих пунктов экипировки и результатов определения расстояния безэкипировочного следования РПС разрабатывается схема обслуживания подвижного состава на заданном направлении. Данная схема представлена на рис. 5.2.