Реконструкция контактной сети участка электрифицированной железной дороги Азей - Шуба (стр. 5 из 21)

Определяем нагрузку Р_Э

из выражения 4.3

из выражения 4.2

-0,0034 даН/м.

Уточняем длину пролета при Р_Э=-0,0034 даН/м

из выражения 4.6

Окончательно принимаем длину пролета L=60 м.

Таблица 3.1 - Максимальные длины пролета на перегоне

Участок пути		Радиус кривой, м	Эквивалентная нагрузка pэ, даН/м	Максимальная длинна пролета Lмакс, м
				по расчету	принято
Перегон	прямая	65,51	60
	кривые	609	0,0231	51,15	50
		658	0,0218	52,43	50
		489	0,029	47,49	46
		574	0,0233	50,17	50
		606	0,0231	51,07	50
		1500	0,009	65,31	60
		1332	0,012	63,58	60
		3086	0,0021	74,07	60
		2096	0,006	69,73	60
		2226	0,0038	70,49	60
		2046	0,0059	69,44	60
		2266	0,0038	70,70	60
		2046	0,0059	69,44	60
		2276	0,0034	70,76	60

5. Механический расчет анкерного участка

Механический расчет анкерного участка заключается в определении беспровесного положения несущего троса при определенной температуре в установленном режиме.

5.1 Расчет эквивалентного пролета

Расчетный эквивалентный пролет определяется по формуле

(5.1)

где

- длинна первого пролета, м;

- длинна анкерного участка, м;

N- число пролетов.

Эквивалентный пролет для анкерного участка перегона согласно (5.1)

Выбор максимального допустимого натяжения н/т и номинального натяжения к/п

/м /м

Выбор режима с максимальным натяжением несущего троса

Будем исходить из сравнения эквивалентного пролета с критическим, длину которого определим по формуле

м (5.2)

где Z

- максимальное приведенное натяжение подвески, Н;

W

,W - приведенные линейные нагрузки на подвеску соответственно при гололеде с ветром и при минимальной температуре, Н/м;

(5.3)

где с – расстояние от оси опоры до первой струны (для подвески с рессорным тросом обычно от 8-10м)

λ

конструктивный коэффициент цепной подвески, определяется по формуле

(5.4)

где

натяжение несущего троса при бес провесном положение к/п примем равной 75% максимального допустимого

максимальное приведенное натяжение подвески

, даН/м;

даН/м.

и - приведенные линейные нагрузки на подвеску соответственно при гололеде с ветром и при минимальной температуре:

; (5.5)

даН/м;

(5.6)

даН/м.

Где

- температурный коэффициент линейного расширения материала н/т;

-принимается равным 13,3*10^-6;

расчетная температура гололедных образований, принимается равной–5;

минимальная температура, равна -50;

максимальная температура, равна 40;

, м

Так как критический пролет оказался больше эквивалентного, максимальным натяжение н/т будет при минимальной температуре.

5.2 Определяем температуру беспровесного положения к/п

, (5.7)

Где

коррекция натяжения к/п в середине пролета, принимаем t=10⁰.

(5.8)

Определение натяжения н/т

,

Где

А

= ;

;

Тогда, А₁=-50-

=53,594,

B₀=

=2,761*10⁷,

C⁰.

При расчетах определяем, что

=1428

Определение разгруженного н/т

Определяется по формуле

(5.9)

Где

А₀=

Тогда

Где g_н - вес несущего троса

Меняя значения

, получаем следующие данные:

Таблица 5.1 - Зависимости Т_px от t_x.

Тpx, даН	1700	1550	1400	1250	1100	950	575
tx, С0	-38	-29,5	-20,7	-12	-2,5	8	38,5

По результатам расчетов строится монтажная кривая

Рисунок 1- Зависимость натяжения разгруженного несущего троса от температуры

5.3 Определение стрелы провеса разгруженного н/т

При температурах

в реальных пролетах анкерного участка получаем

, (5.10)

Для пролета

м.

Меняя длины пролетов и натяжение троса получаем следующие данные:

Таблица 5.2 - Зависимость натяжения от температуры

tx С	Тх, кг	L=60м	L=50м	L=46м
		Fx	Fx	Fx
-38	1700	0,2	0,148	0,124
-29,5	1550	0,229	0,16	0,135
-20,7	1400	0,255	0,175	0,15
-12	1250	0,28	0,195	0,163
-2,5	1100	0,321	0,22	0,19
8	950	0,37	0,26	0,22
38,5	575	0,6	0,415	0,355

По результатам расчетов строится монтажная кривая

Рисунок 2- Монтажная кривая зависимости натяжения от температуры

5.4 Определение натяжения нагруженного н/т без дополнительных нагрузок

Определение натяжений нагруженного (контактным проводом) несущего троса в зависимости от температуры