Реконструкция контактной сети участка электрифицированной железной дороги Азей - Шуба (стр. 7 из 21)
Из выражения 6.4 определяем
Gn =1,723
46+20=99,2, даН.6.2.2 Горизонтальная нагрузка от давления ветра на несущий трос и контактный провод
Для режима гололеда с ветром
Рт=Ртг
ℓ. (6.5)Из выражения 6.5 определяем
Рт=0,72
46=33,1, даН/м.Из выражения 6.5 определяем
Рк=0,71
46=32,6, даН/м.Для режима максимального ветра
РT=РTUmax
ℓ. (6.6)Из выражения 6.6 определяем
РT=1,09
46=50,1, даН;РК=1,07
46=49,2, даН.В режиме минимальной температуры горизонтальные нагрузки от давления ветра на несущей трос и контактный провод отсутствуют.
Горизонтальная нагрузка от давления ветра на опору
Для режима гололеда с ветром
(6.7)из выражения 6.7 определяем
Для режима максимального ветра
(6.8)из выражения 6.8 определяем
где Сх – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления, Сх=0,7 для конических опр;
KU - ветровой коэффициент,KU =1,15;
Son - площадь сечения опоры, Son=3,46 м2.
В режиме минимальной температуры горизонтальная нагрузка от давления ветра на опору отсутствует.
Горизонтальная нагрузка от изменения направления (излома) несущего троса на кривой.
Для режима гололеда с ветром:
(6.9)из выражения 6.9 определяем
Для режима максимального ветра:
(6.10)из выражения 6.10 определяем
Для режима минимальной температуры:
(6.11)из выражения 6.11 определяем
Горизонтальная нагрузка от изменения направления (излома) контактного провода на кривой в дан для всех трех расчетных режимов
(6.12)из выражения 6.12 определяем
Прежде чем приступить к расчету изгибающих моментов М0, удобно итоги расчетов нормативных нагрузок, действующих на опору, свести в таблицу 6.2.
Таблица 6.2 - Нормативные нагрузки, действующие на опору
| Расчетные режимы | Нормативные нагрузки в дан | ||||||
| Рхиз | Gn | Gкн | Рт | Рк | Роп | Ртиз | |
| Гололед с ветромМаксимальный ветерМинимальная температура | 919191 | 139,599,299,2 | 29,34/56,68внешвнут | 33,150,1 | 32,649,2- | 45222- | 137127182 |
6.3 Определение изгибающих моментов М0 относительно условного обреза фундамента (основания) опоры должно быть выполнено в следующем порядке
6.3.1 Расчет М0 опоры, устанавливаемой на внешней стороне кривой
Принятое направление ветра – к пути.
Для режима гололеда с ветром из выражения
М0 =[Gn(Г+0,5dоп)+Gкн
Zкн+(Рт +Ртиз)hт+(Рк +Ртиз)hк+Роп hоп/2]10-2 (6.13)где
Gn - вертикальная нагрузка от веса контактной подвески, дан/м;
dоп - диаметр опоры, м;
hк- конструктивная высота контактной подвески, м.
из выражения 6.13 определяем
М0 =[139,5(3,3+0,5
0,44)+41,34 1,8+(33,1+137)8,05+(32,6+91)6,25++45
9,6 /2] 10-2 =30,28, кН∙м.Для режима минимальной температуры из выражения 6.13 определяем
М0 =[99,2(3,3+0,5
0,44)+31,34 1,8+182 8,05+ 91 6,25]10-2 =24,39, кН∙м.Для режима максимального ветра из выражения 6.13 определяем
М0=[99,2(3,3+0,5
0,44)+31,34 1,8+(50,1+127) 8,05+(49,2+91) 6,25++222
9,6/2]10-2]10-2 =36,28 кН∙м6.3.2 Расчет М0 опоры, устанавливаемой на внутренней стороне кривой
Для режима гололеда с ветром из выражения 6.13 определяем
М0=[139,5(3,3+0,5
0,44)+59,66 1,8+(33,1-137)8,05+(32,6-91)6,25++45
9,6/2]10-2=-4,91, кН∙м.Для режима максимального ветра согласно выражении 6.13 определяем
М0=[99,2(3,3+0,5
0,44)+39,66 1,8+(50,1-127)8,05+(49,2-91)6,25++222
9,6/2]10-2=7,5, кН∙м.Для режима минимальной температуры из выражения 6.13 определяем
М0=[99,2(3,3+0,5
0,44)+39,66 1,8+(-182) 8,05++(-91)
6,25]10-2=-16,13, кН∙мПринятое направление ветра к полю
Для режима гололеда с ветром из выражения 6.13 определяем
М0=[139,5(3,3+0,5
0,44)+26 1,8+(-33,1-137)8,05++(-32,6-91)6,25-46
9,6/2] 10-2 =-19,29, кН∙м.Для режима максимального ветра из выражения 6.13 определяем
М0=[99,2(3,5+0,5
0,44)+34 1,8+(-50,1-17)8,05++(-49,2-91)6,25–222
9,6/2] 10-2 =-28,12, кН∙мОпоры, устанавливаемые на внешней стороне кривой СС - 136.6.- 3
Фиксатор контактного провода выбираем ФОИ-II;
Консоль изолированная наклонная выбираем ИТС-II;
Выбираем опору типа СС - 136.6 - 3
Опоры, устанавливаемые на внутренней стороне кривой.: СС - 136.6 - 3
Фиксатор контактного провода выбираем ФПИ-II;
Консоль изолированная наклонная выбираем ИТР -II;
Выбираем опоры типа СС-136,6-3; 7 Питание и секционирование контактной сети
Описание схемы питания и секционирования. На электрифицированных железных дорогах электроподвижной состав получает электроэнергию через контактную сеть от тяговых подстанций, расположенных на таком расстоянии друг от друга, чтобы обеспечивать надежную защиту от токов короткого замыкания.
В системе переменного тока электроэнергия в контактную сеть поступает поочередно от двух фаз напряжением 27,5 кВ и возвращается также по рельсовой цепи к третей фазе. Чередование питания производят для выравнивания нагрузок отдельных фаз энергоснабжающей системы.
Как правило, применяют схему двухстороннего питания, при которой каждый находящийся на линии локомотив получает энергию от двух тяговых подстанций. Исключение составляют участки контактной сети, расположенные в конце электрифицированной линии, где может быть применена схема консольного (одностороннего) питания от крайней тяговой подстанции и постов секционирования. Вдоль электрифицированной линии устраиваются изолирующее сопряжения, и каждая секция получает электроэнергию от разных питающих линий (продольное секционирование).
При продольном секционировании, кроме разделения контактной сети у каждой тяговой подстанции и поста секционирования, выделяют в отдельные секции контактную сеть каждого перегона с помощью изолирующих сопряжений. Секции между собой соединяются секционными разъединителями, каждая из секций может быть отключена этими разъединителями. На контактной сети участков переменного тока у тяговых подстанций, монтируют два изолирующих сопряжения с нейтральной вставкой между ними. Это вызвано тем, что секции, разделенные нейтральной вставкой, питаются от разных фаз и даже кратковременное соединение их между собой, например, через токоприемник, проходящий по изолирующему сопряжению, недопустимо. В данной схеме питания и секционирования тяговая подстанция через фидера контактной сети Фл1 и Фл2 питает перегон с западной стороны, находящейся за воздушным промежутком.