Расчет ходкости судна и подбор пропульсивного комплекса (стр. 5 из 6)
a
=
0,974
| оптимальный диаметр ГВ, для данной скорости хода | |||||||||||||
| коэффициент упора | |||||||||||||
| коэффициент влияния корпуса | |||||||||||||
| i=1 | |||||||||||||
| пропульсивный коэффициент | |||||||||||||
| в-КПД валопровода=0,97 | |||||||||||||
| | |||||||||||||
| потребная мощность двигателя | |||||||||||||
| По результатам расчётов строятся графические зависимости: | |||||||||||||
| f=D(Vs), f=H/D(Vs), f=Ne(Vs), f=(Vs) представленнные на рисунке 2 и 2а. | |||||||||||||
| По ним определяется максимально возможная скорость и оптимальные для неё | |||||||||||||
| значения D, H/D, | |||||||||||||
| Vsmax= | 15,16 | уз | |||||||||||
| D= | 5,357 | м | |||||||||||
| H/D= | 0,792 | ||||||||||||
| = | 0,692 | ||||||||||||
| p= | 0,616 | ||||||||||||
| При | ||
| z= | 3 | |
| расч= | 0,5 | |
| bmax=0,2589D= | 1,398 | м |
| D= | 5,4 | м |
Результаты расчёта спрямлённого контура и распределения толщин приведены в таблице 4
Таблица 4.Спрямлённый контур и распределение толщин лопасти
| r/R | От основной | От основной | Полная ширина | Наибольшая | Отстояние наиб. |
| линии до вых. | линии до вход. | лопасти b, м | толщина сече- | толщины сеч-я | |
| кромки x2, м | кромки x1, м | ний e, м | от вход. кр. с, м | ||
| 0,2 | 0,408 | 0,656 | 1,064 | 0,198 | 0,372 |
| 0,3 | 0,466 | 0,736 | 1,202 | 0,175 | 0,421 |
| 0,4 | 0,521 | 0,787 | 1,309 | 0,152 | 0,458 |
| 0,5 | 0,570 | 0,805 | 1,375 | 0,130 | 0,488 |
| 0,6 | 0,614 | 0,784 | 1,398 | 0,107 | 0,544 |
| 0,7 | 0,653 | 0,719 | 1,371 | 0,084 | 0,607 |
| 0,8 | 0,676 | 0,582 | 1,258 | 0,062 | 0,603 |
| 0,9 | 0,657 | 0,354 | 1,011 | 0,039 | 0,506 |
| 0,95 | 0,596 | 0,165 | 0,761 | 0,028 | 0,381 |
| 1 | 0,282 | - | - | 0,016 | - |
Для построения контуров сечений лопасти ГВ на различных радиусах необходимо знать их ординаты. Они представлены в таблице 5
Ординаты контуров сечений лопасти ГВ на различных радиусах
| Расстояние от ординаты с наибольшей толщиной (ОНТ) | |||||||||||||
| От ОНТ к выходящей кромке в % | От ОНТ к входящей кромке в % | ||||||||||||
| r/R | 100 | 80 | 60 | 40 | 20 | 20 | 40 | 60 | 80 | 90 | 95 | 100 | |
| Ординаты | 0,2 | - | 105,4 | 143,6 | 171,7 | 190,6 | 194,9 | 186,8 | 171,9 | 147,0 | 127,2 | 112,6 | - |
| засасывающ. | 0,3 | - | 89,1 | 125,3 | 151,9 | 169,4 | 172,2 | 164,5 | 150,1 | 126,8 | 109,6 | 96,1 | - |
| поверхности | 0,4 | - | 72,6 | 107,0 | 131,8 | 147,7 | 149,5 | 142,0 | 128,4 | 107,2 | 91,6 | 79,5 | - |
| y1, мм | 0,5 | - | 56,2 | 88,6 | 111,6 | 125,6 | 127,1 | 119,8 | 106,7 | 87,7 | 73,6 | 63,0 | - |
| 0,6 | - | 43,0 | 71,8 | 91,3 | 103,5 | 104,9 | 97,6 | 84,8 | 68,0 | 55,8 | 46,7 | - | |
| 0,7 | - | 33,2 | 56,4 | 71,5 | 81,4 | 82,2 | 74,8 | 63,1 | 48,0 | 37,2 | 29,5 | - | |
| 0,8 | - | 25,2 | 41,7 | 52,5 | 59,5 | 59,7 | 52,5 | 42,3 | 29,7 | 21,3 | 15,7 | - | |
| 0,9 | - | 17,6 | 27,2 | 33,8 | 37,7 | 37,7 | 33,8 | 27,2 | 17,6 | 11,7 | 9,7 | - | |
| Ординаты | 0,2 | 59,3 | 36,0 | 21,5 | 10,8 | 3,1 | 0,9 | 4,5 | 11,7 | 26,6 | 40,1 | 51,8 | 79,1 |
| нагнетающ. | 0,3 | 44,4 | 21,3 | 10,1 | 3,0 | - | 0,1 | 2,3 | 8,0 | 19,0 | 29,0 | 38,8 | 65,7 |
| поверхности | 0,4 | 27,2 | 9,4 | 2,3 | - | - | - | 0,5 | 4,0 | 11,9 | 19,0 | 27,3 | 52,5 |
| y2, мм | 0,5 | 12,6 | 2,3 | - | - | - | - | - | 0,9 | 5,6 | 11,0 | 17,2 | 39,4 |
| 0,6 | 5,5 | - | - | - | - | - | - | - | 0,9 | 4,8 | 9,0 | 26,2 | |
| 0,7 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 0,3 | 2,1 | 13,5 | |
| 0,8 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | 4,6 | |
| 0,9 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | |
По результатам расчета выполнен чертеж гребного винта на котором отражены: