Линии железнодорожной автоматики, телемеханики и связи (стр. 3 из 4)

При переходе кабеля через реку основное внимание уделено защите подводных кабелей от повреждений. Для этого кабели прокладываются с заглублением в дно реки не менее чем на 1м. В местах выхода кабелей из воды берега укреплены бетонными плитами и камнем. Переход кабелей по ж/д мосту выполнен в специальном желобе. Схематический план разрезов в местах перехода трассы кабелей через ж/д пути и водные преграды приведен на рис.5.

1.5 Содержание кабеля под избыточным давлением

Наиболее часто повреждения кабеля возникают из-за проникновения в него влаги при нарушении герметичности оболочки, воздействия коррозии, механических повреждений, а также вследствие нарушения правил прокладки и недоброкачественной пайки соединительных и разветви тельных муфт.

Содержание кабелей дальней связи с металлическими оболочками под избыточным газовым давлением позволяет контролировать состояние оболочки кабеля и немедленно обнаруживать возникновение повреждения оболочки, а также служит наиболее эффективным средством, обеспечивающим надежность и бесперебойность работы кабельной магистрали. При повреждении оболочки кабеля, находящейся под газовым давлением, поток газа, проходящего через место не герметичности, препятствует проникновению влаги в кабель. В качестве газа, закачиваемого в кабель, обычно применяют сухой воздух, реже азот.

При содержании кабеля под постоянным избыточным давлением кабельную магистраль делят на герметизированные участки, называемыми газовыми станциями, длина которых, как правило равна усилительному участку ВЧ.

По концам газовой секции на магистрали, а также на всех ответвлениях от магистрального кабеля, устанавливают газонепроницаемые муфты. Внутри газовой секции создается избыточное газовое давление, которое превосходит атмосферное на

. Участок считается герметичным, если установленное в кабеле избыточное давление не снижается в течении 10 суток более чем на (0,05 атм.)

Содержание кабеля под избыточным давлением будет осуществляться с помощью автоматической компрессорной сигнальной установки (АКСУ). АКСУ будут расположены на станциях: А, В, Д, Ж, З и Г.

1.6 Скелетная схема кабельной линии

На скелетной схеме кабельной линии, показанной на рис. 6, показываются расположение всех объектов связи, а также устраиваемые к ним ответвления и соединения кабелей между собой.

Выбор типа кабелей для ответвлений и в качестве кабелей вторичной коммутации обусловлен количеством необходимых пар на объекте связи. В проекте используется кабель ТЗПАБп. Низкочастотные кабели дальней связи применяют для ответвлений от магистрального кабеля. Изоляция жил полиэтиленовая пористая. Скрутка жил в группы четверочная (звездная), в общий сердечник –правильная повивная. Защитная оболочка из алюминия. Жилы всех групп в кабеле имеют одинаковый диаметр 1,2 мм, поэтому этот кабель называют однородным. Поверх алюминиевой оболочки находится полиэтиленовый шланг. Разрез кабеля показан на рис. 7.

При расчете длины кабелей было взято реальное расстояние от магистрального кабеля до объекта связи плюс дополнительный расход на изгибы при укладке в траншеях и котлованах в размере 1,6 % и отходов при спаечных работах в размере 0,6 % от расстояния по трассе.

Кроме того, учтен расход кабеля на устройство вводов, который для различных объектов связи принят в следующих пределах:

ОУП, пост ЭЦ, тяговая подстанция ---20м.

Остановочный пункт, линейно-путевое здание ---5м. Релейный шкаф сигнальной установки автоблокировки или переездной сигнализации –3м

Строительная длина кабеля марки ТЗПАБп --- 425м.

Расчетная таблица кабелей ответвлений и вторичной коммутации.

Ординат. объектов связи	Тип ответвления	Цепи ответвления вводимые		Число требуемых пар кабеля	Емкост. и марка выбран. кабеля	Раст.по трас. до объекта (м)	Доп. Расход кабеля (м)	Общая длина кабеля (м)
		шлейфом	параллельно
79,350	ТП	ТУ-ТС	ЭДС, ПС	6	2по 4*4	24*2	21*2	90
80,500	РШ-Вх	ПГС, СЦБ	ПДС	15	14*4	31	4	35
82,010	РШ-С	ПГС,МЖССЦБ	---//--	16	14*4	31	4	35
82.020	ШН	ПГС	СЭМ	6	2по 4*4	74*2	4	162
82,815	П	ПГС	ЛПС	5	4*4	70	5	75
83,000	РШС	ПГС,МЖС, СЦБ	--//--	16	14*4	23	4	27
84,000	ОП	ПГС,МЖС	ПС	7	4*4	108	8	116
84,800	РШ-Вх	ПГС, СЦБ	ПДС	15	14*4	23	4	27
86,000	ПЗ	Все кроме ВЧ	ПДС	32	4 по 7*4	64*4	22*4	340

Для перегона А-Б выбираем требуемую кабельную арматуру для каждого из ответвлений и вводов магистральных кабелей, составим ее спецификацию таблица №8.

1.7 Расчет влияний тяговой сети переменного тока на кабельную линию связи

Кабельные линии связи подвергаются опасным и мешающим магнитным влияниям тяговой сети переменного тока. Цель расчета этих влияний заключается в определении такой ширины сближения кабельной линии с тяговой сетью, при которой опасное напряжение, индуцируемое в жилах кабеля, не превышало бы допускаемого нормами значения 200 В, а результирующее напряжение шума – допускаемого значения 0,9 мВ.

Расчет опасных влияний тяговой сети переменного тока.

Опасные напряжения в жилах кабеля могут возникать при аварийном (замыкании тяговой сети на землю или рельсы) и вынужденном (отключении от контактной сети одной из тяговых подстанций) режимах работы тяговой сети. Однако в целях сокращения расчетов, в курсовом проекте произведен расчет опасных влияний лишь для вынужденного режима, когда тяговая подстанция отключена, на станции Д, и тяговая подстанция, расположенная на станции А, питает все плечо тяговой сети протяженностью А-Д.

Тяговая сеть переменного тока наводит напряжение во всех жилах кабеля, однако наибольшее напряжение возникает на жилах цепей связи тональной частоты, поскольку длина сближения их с контактной сетью, определяемая длиной усилительного участка низкочастотных цепей, является наибольшей.

Опасное напряжение U, индуктируемое на изолированном конце жилы кабеля при заземленном противоположном конце (в этом случае величина напряжения максимальна), определяется вольтах по формуле:

(1)

где

- круговая частота влияющего тока частотой f=50 Гц ( = f=314 рад/с;

М – взаимная индуктивность между тяговой сетью и жилой кабеля при частоте 50 Гц, (Г/км) определяемая по формуле:

М=

(2)

м - ширина сближения

См/м проводимость грунта

Sp=0,5 – коэффициент экранирования рельсов;

Sk=0,1 – коэффициент защитного действия оболочки кабеля на частоте 50 Гц;

lp=30 км – расчетная длина сближения кабельной цепи связи тональной частоты с тяговой сетью (соответствует расстоянию от начала цепи (ст.А) до ближайшего промежуточного усилителя тональной частоты);

- эквивалентный влияющий ток частотой 50 Гц, (А), определяемый при вынужденном режиме работы тяговой сети по формуле:

(3)

- результирующий нагрузочный ток расчетного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой сети, (А);

(4)

В – максимальная потеря напряжения в тяговой сети между подстанцией и максимально удаленным электровозом при lэ>30 км, (В)

Lэ=50 км – длина плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме работы;

Rmс, Хmc – соответственно активное и реактивное сопротивление тяговой сети, Ом/км (величины Rmс и Хmc принимаются равными 0,12 и 0,48 Ом/км);

- коэффициент мощности электровоза, составляющий 0,8;

m – количество поездов, одновременно находящихся в пределах плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме (принимаем для двух путной дороги m=12);

Кm – коэффициент, характеризующий уменьшение влияющего тока по сравнению с нагрузочным (I рез)

(5)

=0,9 км – расстояние от тяговой подстанции до начала цепи связи (соответствует расстоянию между тяговой подстанцией ст.А и ОУП).

Г/км

А

А

В

168.206 < 200 В – что удовлетворяет требованиям.

Расчет мешающих влияний на кабельные цепи связи.