(*)
(**)
,где
— коэффициенты волнового сопротивления заостренной параболической головки и сферического носка.В случае затупления в виде плоского торца
(***)
Оценим составляющие (**)
1)
2)
,где
— коэффициент давления в вершине конуса с ;3) Волновое сопротивление изолированной сферической части с углом h
4) По (**) оценим
головной части.Примечание. Если торец плоский, то
Оценка
кормового(****)
, где — относительное донное сужение1. Оценка волнового сопротивления
корпуса(*)
Суммарное волновое
корпус по (*)2.Оценка донного сопротивления —
;3. Оценка сопротивления трения
При V=910, к=1,18
На компьютере с помощью программы «Аэро 0» определяем параметры:
5. Оценка начальных условий полета пуль
Формализованные модели, формирования элементов траекторий полета, характерны для современных методов проектирования. Они учитывают влияние конструктивных характеристик пуль при выстреле. В данном разделе определяются начальные условия полета пуль: угол нутации δ0 и начальная боковая скорость.
Расчетами установлено, что в процессе периода последействия угол нутации меняется по величине и фазе примерно на 5 – 7 % по отношению к углу нутации в конце переходного периода, а боковая скорость меняется незначительно. Поэтому можно считать, что начальные условия движения пули в воздухе равны параметрам движения пули в конце переходного периода.
Для оценки δ0 и Vδ воспользуемся известными формулами, полученными на кафедре ГД.
Начальный угол нутации δ0 оцениваем по зависимости
Где,
g0 - моментная неуравновешенность пули, обусловленная погрешностью изготовления;
величина g* принимается в пределах 10 ¸ 15% от первого слагаемого;
Ω – угловая скорость собственного вращения пули при потере контакта со стволом оружия.
Боковую скорость в конце переходного периода Vб определяем по зависимости
,где
lk – длина хвостового конуса пули;
; [с],где l* - путь пули за время переходного периода
Величины средних значений эксцентриситета центра масс - eст и моментной неуравновешенности пули - g принимаем в следующих пределах:
eст=3*10-6 [м];
g0=0,036 [градус].
Cd=0.3763
Z=cd*L=0.3761*24.8=9.3272
Начальный угол нутации δ0 оцениваем по зависимости
Где, величина g* принимается в пределах 10 ¸ 15% от первого слагаемого;
Боковую скорость в конце переходного периода Vб определяем по зависимости
6. Оценка кучности стрельбы по детерменированой модели
На основании известных и рассчитанных геометрических, аэродинамических, массоинерционных и кинематических параметров пули и выстрела приближенную оценку кучности стрельбы проводим по детерминированной модели. Предварительно с помощью основных функций Сиаччи рассчитываем Tпол.
Радиус отклонения пули от СТП оценивается по зависимости:
R100= [P12+(Vб *Tпол)2]0.5,
где P1=f(A,n,Tпол). Этот радиус прямо пропорционален ускорению А от суммарной боковой силы FбS и полетному времени Tпол и обратно пропорционален скорости прецессии ωпр (числу оборотов прецессионного вращения пули - n)
,где
; ;k – коэффициент согласования, определяемый как функция времени полёта Tпол и скорости прецессии ωпр; k=1
N – подъемная сила;
Fм - сила Магнуса.
Или, так как N и FM векторные величины и всегда взаимно перпендикулярны, то
;hz – расстояние между центром масс и центром давления;
h1 - расстояние между центром масс и серединой следа нарезов.
; ,где – lAB несоосность вершины пули относительно ГЦОИ
l2 - расстояние от донного среза пули до следа нарезов на ведущей части пули;
lH --длина следа нарезов на ведущей части пули.
l/ =0,25 мм. --расстояние от вершины пули до плоскости замера диаметра вершины пули (длина головной части пули).
где
где d-диаметр по дну нареза = 5,7
-диаметр по полям нареза = 5,4 м.