При загружании линии влияния нагрузки устанавливаем в самое невыгодное положение с учетом габаритов проезда и правил расстановки автомобилей. Принятый на пролетном строении габарит Г- 11,5 предусматривает две полосы движения. Поэтому в нашем случае расчетное число полос нагрузки А- 11- две.
Для нагрузки А- 11 рассматриваем два варианта расстановки.
Первый вариант- расчетные полосы нагрузки смещаются на край проезжей части с минимальным расстоянием 1,5 м от оси крайней полосы безопасности. В этом варианте усилия от нагрузки А- 11 сочетаются с усилиями от толпы на тротуаре.
Рис.9.1 Загружание пролетного строения методом внецентренного сжатия для нагрузки А- 11 и толпы на тротуаре (размеры в м).
Второйвариант- две полосы (независимо от габарита моста, предусматривающего более одной полосы движения) устанавливаются на край ездового полотна с минимальным расстоянием 1,5 м от оси крайней полосы до бордюра (усилия, соответствующие этому положению нагрузки, учитываются лишь в расчетах на прочность).
Следует помнить, что при определении КПУ для полосовой нагрузки А- 11, для всех полос, кроме первой, в качестве множителя к ординатам должен быть введен коэффициент s1=0,6, учитывающий возможное неполное загружание полос автомобилями.
Рис. 9.2 Загружание пролетного строения методом внецентренного сжатия для нагрузки А- 11 (размеры в м).
Нагрузка НК- 80 устанавливается на краю проезжей части.
Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А- 11 на краю проезжей части (рис. 9.3):
для полосовой нагрузки
КПУА=0,136+0,6*0,107=0,257;
для тележек
КПУАт=0,136+0,05=0,186.
Рис. 9.3 Загружание пролетного строения по методу внецентренного сжатия для нагрузки НК- 80 (размеры в м).
Коэффициенты поперечной установки от толпы на тротуаре КПУт= 0,264.
Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А 11 на краю ездового полотна (рис.9.2):
для полосовой нагрузки
КПУА= 0,193+0,6*0,107=0,257;
для тележек
КПУАт= 0,193+0,107= 0,3.
Коэффициент поперечной установки от нагрузки НК- 80 на краю проезжей части (расстояние от равнодействующей до края полосы безопасности 1,75 м), КПУК=0,128.
Метод внецентренного сжатия моментом кручения.
По обобщенному методу внецентренного сжатия М.Е.Гибшмана ординаты под центрами тяжести крайних плит линии влияния давления на крайнюю плиту вычисляются по формуле:
h=1/ n± а12/ 2Sа12+4n(К/ П)
где n- число плит в поперечном сечении, n=14; К- прогиб плиты в сечении под единичной силой вызванный этой силой; П- угол закручивания плиты в месте приложения единичного крутящего момента, вызванный этим моментом; К и П определяются в том же сечении, что и КПУ.
Для середины пролета балки:
К/ П=(1/ 12)*(G Ik/ E I)l2.
Момент инерции поперечного сечения плиты i определяем из условия равенства их площадей и моментов инерции.
Площадь овального отверстия (рис.9.4):
А1=d1h1+(pd2/ 4)=32,5*3+(3,14*32,52/ 4)=1804 см2.
Момент инерции овального отверстия относительно его центральной оси
x1- x1:
Ix1=d1h13/ 12+2[0,00686 d4+ pd2/ 8(0,2122d+h1/ 2)2]=32,5*303/ 12+2[0,00686*
*32,54+3,14*32,52/ 8(0,2122*32,5+30/ 2)2]= 486000 см4.
Для прямоугольника Ix1=bhn13/ 12=A1hn12/ 12, отсюда hn1=¼12 Ix1/ A1=¼12*
*486000/ 1804= 56,9¿ 57 cм.
Приведенное поперечное сечение плиты показано на рис.9.4.
Толщина верхней плиты:
hI^=6,5+(62,5- 57/ 2)=9,25 см.
Толщина нижней плиты:
hI=6+(62,5- 57/ 2)= 8,75 см.
Положение центра тяжести плиты относительно ее нижней грани:
Sn=100*752/ 2- 2*32,5*57(8,75+57/ 2)= 143239 см3;
Аn=100*75- 2*32,5*57= 3795 см2;
y =Sn/ An= 143239/ 3795= 37,74 см.
Момент инерции поперечного сечения:
I=100*753/ 12+100*75(75/ 2- 37,74)2- 2[32,5*573/ 12+32,5*57(57/ 2+8,75-
- 37,74)2]= 25,12*105 см4= 25,12*10-3 м4.
Момент инерции кручения определяется для замкнутого коробчатого сечения без учета средней стенки, так как в силу симметрии сечения касательные напряжения в ней отсутствуют:
Iк=4а12*а22/ [а2/ с2+ а2/ с3+ 2(а1/ с1)],
где а1 и а2- высота и ширина прямоугольника, образованного прямыми, проведенными посередине толщины стенок коробки; с1, с2 и с3- соответственно толщины боковых, нижних и верхней стенок коробки (рис.9.4).
Тогда:
Iк=4*662*87,52/ [87,5/ 8,75+ 87,5/ 9,25+ 2(66/ 12,5)]= 44,44*105 см4= 44,44*10-3 м4.
Поправка на кручение:
4n(К/ П)=(1/ 3)n(GIk/ E I)lp2= (1/ 3)*14(0,42*44,44*10-3/ 25,12*10-3)16,92= 999,63.
Отношение G/ E принято равным 0,42.
Краевые ординаты линии влияния давления:
h1=1/ 14+ 132/ 2*455+ 999,63= 0,159;
h1^=1/ 14- 132/ 2*455+ 999,63= - 0,017.
Загружание линии влияния производим по описанным выше правилам (рис.9.5).
Коэффициенты поперечной установки от двух полос нагрузки А- 11 на краю проезжей части:
для полосовой нагрузки
КПУА=0,101+ 0,6*0,068=0,142;
для тележек
КПУАт=0,101+ 0,068= 0,169.
Коэффициент поперечной установки от нагрузки НК- 800 на краю проезжей части КПУК= 0,098.
Коэффициент поперечной установки от толпы на левом тротуаре
КПУт= 0,161.
Метод Б.Е.Улицкого.
Ведя расчет по этому методу, принимаем, что все плиты в поперечном направлении соединены между собой шарнирами, расположенными в уровне нейтральной плоскости. Расчленяем пролетное строение на отдельные плиты, проводя вертикальные сечения по шарнирам. Взаимодействие отдельных плит между собой характеризуется поперечными силами Q (x) в этих сечениях. Закон изменения поперечных сил вдоль пролета принят в виде:
Q(x)=Sn=1 g sin npx/ l ,
где g=2/ l Sl0Q(x)sin (npx/ l)dx.
Число неизвестных в системе равно числу сечений- в нашем примере тринадцати (рис.9.6).
Для определения их составляется система уравнений, каждое из которых выражает равенство кривизн волокон соседних плит в вертикальной плоскости.
В сечении i:
(Б- Ebцbn/ Glk)gi-1- 2(Б+ Ebц bn/ Glk)gi+ (Б- Ebцbn/ Glk)gi+1=(- Кл+ Кпр)*[1± {El/ Glk}bэbц*
*(np/ l)2],
где Б=l2/ n2p2l- характеризует деформации волокон, вызванные изгибом в вертикальной плоскости силами Q(x); bц- расстояние от расчетного сечения до центра изгиба плиты; bn- расстояние от плоскости действия сил Q(x) до центра изгиба плиты; bэ- расстояние от плоскости действия внешних сил до центра изгиба плиты.
Геометрические характеристики сечения плиты, полученные из предыдущих расчетов:
I= 25,12*105 см4; Ik= 44,44*105 см4; G/ E= 0,42.
Поскольку поперечное сечение плиты симметрично, то центр изгиба плиты лежит на оси симметрии и bц=bn=bэ= 50 см.
Коэффициенты при неизвестных g вычисляются при
Б= 16902/ n2p2 25,12*105= 0,115/ n2;
Ebцbn/ GIk=502/ 0,42*44,44*105= 0,0014.
Значения грузовых членов определяем исходя из загружения пролетного строения еденичной равномерно распределенной вдоль пролета нагрузкой q= 1 Н/ см.
При этом:
К= 2 l2q/ n3p3l(1- cos np)= 2*16902*1/ n3p3 25,12*105(1- cos np)= 0,074/ n3(1- cos np)=
=0,147.
При установке экстремальные коэффициенты каждого метода сведены в таблицу 9.1.
Таблица 9.1 Коэффициенты поперечной установки, полученные разными методами.
Анализ данных, помещенных в табл. 9.1, показывает, что коэффициенты поперечной установки, определенные по методу внецентренного сжатия, оказываются существенно разными по сравнению с определенными другими методами. Наибольшее приближение к значениям, полученным по методу Б.Е.Улицкого, основанному на наиболее точных предпосылках, дает метод распределения нагрузки для плитных пролетных строений М.Е.Гибшмана.
При выполнении курсовых и дипломных проектов, если отношение ширины плитного пролетного строения к длине пролета меньше единицы, можно пользоваться методом распределения нагрузки для плитных пролетных строений М.Е.Гибшмана либо обобщенным методом внецентренного сжатия.
В сечениях у опор считаем, что каждая из плит воспринимает лишь нагрузку, расположенную непосредственно на ней.
Поскольку расстояния между центрами полос нагрузки А-11 и между центрами колес нагрузки НК- 800 превышает ширину одной плиты, то на плите размещается лишь одна колея нагрузки или одно колесо и коэффициент поперечной установки в этих случаях КПУоп=0,5.