Фск.= (1000Ī)1/2 / m1Iск.¼ (jH1% )1/4,
Где: Ī – средняя длина склонов бассейнов в км.,
Iск. – средний уклон склонов бассейна в ‰,
m1 – коэффициент, характеризующий шероховатость склонов бассейна находится по таблице 12.
Характеристика поверхности склонов « поверхность, хорошо обработанная вспашкой, невспаханная, в населенных пунктах, с застройкой менее 20%».
m1 при травяном покрове склона « при средним = 0,25»
Фск. = (1000·7,9)0,5 / 0,25·150,25(0,012·160)0,25 = 9,4 / 0,5 = 15,6
При площади водосбора более 2км2 средняя длина склонов определяется по зависимости:
Ī = F / 1,8 r
Где: r - густота речной сети бассейна в км / км2. ρ находится по таблице 11.
Ī = 20,0 / 1,8·1,4 = 7,9 км.
Тип кривых редукций находится по карте изолиний (приложение 5).
По типу кривых редукций осадков и значению гидроморфометрической характеристики склонов бассейна определяется продолжительность склонов добегания Īск.(мин) по таблице13.
Īск = 300,0
Фск. = 15,0
Максимальный модуль дождевого стока Ар / д.
Тип кривых редукций «4», продолжительность склонового добегания «200»,
Максимальный модуль стока А1% при Фр. равном 20 «0,048».
А1% = 0,048
1.1.3Максимальный объем стока талых вод.
Максимальный слой стока половодья подсчитывается по формуле:
hk = (в)δ2kkэ ,
Где: hk – расчетный слой стока половодья, определяется по карте изолиний, (приложение 8.);
δ2 – коэффициент, учитывающий влияние залесенности бассейна;
к – коэффициент, учитывающий влияние вида распашки бассейна;
Си В– коэффициенты перехода от обеспеченности Р = 1% к другим.
Значение коэффициентов С и В находим по таблице 15.
Природная зона «степная», коэффициент «В», обеспеченность Р - % «Р1% = 0, Р5% = 12,0, Р10% = 15,0.
hk = 125
в = 1% = 0; 5% = 12,0; 10% = 15,0.
К = 1,2
δ2 = 1
коэффициент учета влияния экспозиции склонов кэ определяется по карте изолиний (приложение 9.) и таблице 16.
№ района по положению 9 «IX», экспозиция склонов «Ю., ЮВ., и В.», кэ. = 0,7.
Максимальный объем стока половодья определяется по формуле:
Wp = hkF 1000, м3
Wp = 125·20,0·1000 = 250000
кэ. = 0,7.
1.1.4. Максимальный объем дождевого стока.
При площади водосбора менее 50 км2 расчетное значение слоя дождевого стока находится по формуле:
hр = ØjН1%l'р,
Где: Ø – коэффициент, зависящий от площади водосбора и времени склонового добегания. При F < 1 км2,Ø = 0,7.
Коэффициент перехода от обеспеченности Р = 1% определяется по таблице 17 в зависимости от районирования территории Украины (приложение 4) и площади восбора.
Таблица 17.
Значение коэффициента l'р.
| № района (приложение) | Площадь водосбора F км2 | Коэффициент l'р.При Р%. | ||
| 1 | 5 | 10 | ||
| 7 | >0 | 1,0 | 0,50 | 0,35 |
hр1% = 0,1·0,012·160·1,0 = 0,192
hр5% = 0,1·0,012·160·0,50 = 0,096
hр10;% = 0,1·0,012·160·0,35 = 0,0672
объем дождевого стока определяется по формуле:
Wр = hрF·1000
Wр1% = 0,192·20,0·1000 = 3840
Wр5% = 0,096·20,0·1000 = 1920
Wр10% = 0,0672·20,0·1000 = 1344
1.1.5. Средний многолетний сток рек (Р = 50%).
Средний многолетний сток или нормальный сток является главной характеристикой водности рек. Чаще всего модуль стока выражают в виде модуля стока М0 в л / с км2, который при отсутствии наблюдений определяется по карте изолиний (приложение 11). При этом норма годового стока находится относительно центра бассейна неизученной реки.
М0 = 0,5
Зная величину среднего много летнего модуля стока М0 (л / скм2) можно определить соответствующие ему значения объема стока, слоя стока и расхода. Объем стока в м3 за год с площади водосбора F в км2 будет равен:
W0 = 31,56 · 103·М0·F,
W0 = 31,56 · 103· 0,5 · 20,0 = 9468
Среднее многолетнее значение расхода в м3 / с можно найти из выражения:
Q0 = W0 / T,
Где: Т = 31,56 · 106 – число секунд в году для среднего года.
Q0 = 9468 / 31,56 · 106 = 9468 / 1893,6 = 5
Внутригодовое распределение речного стока по месяцам для территории Украины могут быть определено из таблицы 20.
Внутригодовое распределение речного стока в %.
| Месяцы года | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII | |||
| Распределение в % | 5 | 7 | 4,0 | 15 | 9 | 7 | 6 | 2 | 2 | 2 | 2 | 3 | |||
| Расход Q, м/с | 0,25 | 0,35 | 0,2 | 0,75 | 0,45 | 0,35 | 0,3 | 0,1 | 0,1 | 0,1 | 0,1 | 0,15 | |||
Если в бассейне реки залесенности и заболоченность превышает 10% от всей площади водосбора, то при расчете среднемноголетнего речного стока необходимо учитывать их влияния. Значения этих коэффициентов представлены в таблице 21.
Значение коэффициентов, учитывающих влияние залесенности (b) и заболоченности (φ) на величину W0.
b = 1,0
φ = 1,0
1.1.6. Минимальный сток.
Определяем среднемноголетнее значение по формулам:
Qp% = Kp% Q0
Wp% = Kp% W0
В этих формулах Кр% - ординаты или модульные коэффициенты вероятностных кривых например, трехпараметрического g - распределения (таблица 4.)
Кр = 75% = 0,146
90% = 0,030
95% = 0,009
Qp75% = 0,146·5 = 0,73
Qp90% = 0,030·5 = 0,15
Qp95% = 0,009·5 = 0,045
Wp75% = 0,146·9468 = 1382,328
Wp90% = 0,030·9468 = 284,04
Wp95% = 0,009·9468 = 85,212
1.1.7. Испарение с водной поверхности.
Испарение с водной поверхности водохранилищ и прудов различного назначения может быть определено на карте изолиний (приложение 14), в мм. Водяного столба (hисп.). Тогда объем испарения с 1 км2 площади зеркала будет равен:
Wисп. = hисп. 106 , м3
Wисп. = 5,00·60 = 300
hисп. = 5,00
внутригодовое распределение исправления по месяцам представлено в виде таблице 23.
Таблица 23.
Внутригодовое распределение испарения в %.
| месяцы | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII | IX | X | XI | XII | год |
| %испарения | - | - | - | 7 | 13 | 14 | 21 | 22 | 14 | 7 | 2 | - | 100 |
| Wисп | - | - | - | 0,35 | 0,65 | 0,7 | 1,05 | 1,1 | 0,7 | 0,35 | 0,1 | - | - |
Wисп =5,00 000000, м3
1.2.1 Гидрологические расчеты при наличии наблюдений
| №п/п | Qi м3 / c | (Qcp – Qi )2 м3 / c | s = 1.298 | ||||
| 1. | 20.0 | 5,246 | |||||
| 2. | 26.8 | 1,554 | Kp% | P% | Qp% | ||
| 3. | 23.8 | 1,446 | 1,49 | 0,001 | 25,55 | ||
| 4. | 21.6 | 3,646 | 1,42 | 0,03 | 24,35 | ||
| 5. | 23.7 | 1,546 | 1,38 | 0,05 | 23,66 | ||
| 6. | 21.6 | 3,646 | 1,36 | 0,1 | 23,32 | ||
| 7. | 22.5 | 2,746 | 1,34 | 0,3 | 22,98 | ||
| 8. | 20.7 | 4,546 | 1,30 | 0,5 | 22,29 | ||
| 9. | 21.5 | 3,746 | 1,28 | 1 | 21,95 | ||
| 10. | 29.8 | 4,554 | 1,20 | 3 | 20,58 | ||
| 11. | 23.1 | 2,146 | 1,17 | 5 | 20,06 | ||
| 12. | 22.1 | 3,146 | 1,13 | 10 | 19,37 | ||
| 13. | 24.5 | 0,746 | 1,08 | 20 | 18,52 | ||
| 14. | 21.9 | 3,346 | 1,06 | 25 | 18,17 | ||
| 15. | 25.6 | 0,354 | 1,05 | 30 | 18,00 | ||
| 16. | 27.5 | 2,254 | 1,02 | 40 | 17,49 | ||
| 17. | 28.6 | 3,354 | 0,997 | 50 | 17,09 | ||
| 18. | 27.4 | 2,154 | 0,972 | 60 | 16,66 | ||
| 19. | 44.5 | 19,254 | 0,945 | 70 | 16,20 | ||
| 20. | 28.9 | 3,654 | 0,931 | 75 | 15,96 | ||
| 21. | 27.5 | 2,254 | 0,915 | 80 | 15,69 | ||
| 22. | 22.4 | 2,846 | 0,874 | 90 | 14,98 | ||
| 23. | 23.8 | 1,446 | 0,842 | 95 | 14,44 | ||
| 24. | 24.7 | 0,546 | 0,821 | 97 | 14,08 | ||
| 25. | 20.9 | 4,346 | 0,782 | 99 | 13,41 | ||
| 26. | 21.7 | 3,546 | |||||
| 27. | 23.8 | 1,446 | |||||
| 28. | 24.5 | 0,746 | |||||
| 29. | 21.8 | 3,446 | |||||
| 30. | 27.3 | 2,054 | |||||
| 31. | 27.6 | 2,354 | |||||
| 32. | 22.7 | 2,546 | |||||
| 33. | 22.0 | 5,246 | |||||
| 34. | 27.5 | 3,246 | 75 | 24.7 | 3,646 |
| 35. | 29.8 | 2,254 | 76 | 26.6 | 0,546 |
| 36. | 25.0 | 4,554 | 77 | 20.3 | 1,354 |
| 37. | 26.0 | 0,246 | 78 | 29.8 | 4,946 |
| 38. | 23.2 | 0,754 | 79 | 25.4 | 4,554 |
| 39. | 27.2 | 2,046 | 80 | 27.9 | 0,154 |
| 40. | 27.6 | 1,954 | 81 | 24.7 | 2,654 |
| 41. | 22.6 | 2,354 | 82 | 22.3 | 0,546 |
| 42. | 20.4 | 2,646 | 83 | 25.3 | 2,946 |
| 43. | 28.7 | 4,846 | 84 | 28.8 | 0,054 |
| 44. | 26.0 | 3,454 | 85 | 23.1 | 3,554 |
| 45. | 29.0 | 0,754 | 86 | 28.7 | 2,146 |
| 46. | 23.4 | 3,754 | 87 | 23.5 | 3,454 |
| 47. | 21.7 | 1,846 | 88 | 30.0 | 1,746 |
| 48. | 26.0 | 3,546 | å = 2221.7 | å = 236.336 | |
| 49. | 26.6 | 0,754 | |||
| 50. | 20.7 | 1,354 | |||
| 51. | 27.1 | 4,546 | |||
| 52. | 27.0 | 1,854 | |||
| 53. | 21.8 | 1,754 | |||
| 54. | 24.7 | 3,446 | |||
| 55. | 21.7 | 0,546 | |||
| 56. | 22.5 | 3,546 | |||
| 57. | 27.4 | 2,746 | |||
| 58. | 28.9 | 2,154 | |||
| 59. | 23.5 | 3,654 | |||
| 60. | 27.7 | 1,746 | |||
| 61. | 22.3 | 2,454 | |||
| 62. | 24.1 | 2,946 | |||
| 63. | 27.8 | 1,146 | |||
| 64. | 25.9 | 2,554 | |||
| 65. | 28.1 | 0,654 | |||
| 66. | 28.1 | 2,854 | |||
| 67. | 25.9 | 2,854 | |||
| 68. | 29.0 | 0,654 | |||
| 69. | 23.8 | 3,754 | |||
| 70. | 23.9 | 1,446 | |||
| 71. | 28.5 | 1,346 | |||
| 72. | 28.7 | 3,254 | |||
| 73. | 22.4 | 3,454 | |||
| 74. | 21.6 | 2,846 |
Qср. = å Qi/ / n = 25.246