Проект инженерно-геологических изысканий для застройки второй очереди МКР "Каштак" (стр. 11 из 19)
Расчет осадки под жилой 9-ти этажный дом №8
(сечение 1-1 выбрано по скв. С-1755)
Рассчитаем осадку фундамента методом послойного суммирования. Величину давления под подошвой фундамента от вышележащей толщи грунта (бытового давления) определяем по формуле:
, (1)
где
– плотность грунта, т/м3; 
– глубина заложения фундамента, м.Расчётные слои выделяем из условия:
, (2)где
– толщина 
-го слоя, считая от подошвы фундамента; 
– ширина подошвы фундамента, м.Величину бытового давления под подошвой
-го слоя определяем по формуле: 
, (3)Дополнительное давление от сооружения определяют по формуле:
, (4)
Результаты расчёта осадки фундамента приведены в таблице 2.2. Схемы к расчёту осадки показаны на рисунке 1.
Разобьем толщу на расчетные слои:
hi≤ 0.4 bhi = 0.5 м
Таблица 2.2
| № | Z, см | m=2*Z/b,м |  | Pбzкг/см2 | 0.2Рбzкг/см2 | Pozкг/см2 | Piкг/см2 | Eiкг/см2 | hi ,см | Si,см |
| 0 | 0 | 0 | 1 | 0,546 | 0,109 | 2,458 | ||||
| 1 | 50 | 0,80 | 0,876 | 0,601 | 0,120 | 2,153 | 2,306 | 20 | 50 | 4,612 |
| 2 | 100 | 2,50 | 0,349 | 0,656 | 0,131 | 0,889 | 1,521 | 20 | 50 | 3,042 |
| 3 | 150 | 3,75 | 0,214 | 0,710 | 0,142 | 0,526 | 0,708 | 20 | 50 | 1,416 |
| 4 | 220 | 5,00 | 0,141 | 0,765 | 0,153 | 0,346 | 0,436 | 270 | 70 | 0,09 |
| 5 | 270 | 6,25 | 0,099 | 0,82 | 0,164 | 0,243 | 0,295 | 270 | 50 | 0,04 |
| 6 | 320 | 7,5 | 0,072 | 0,874 | 0,175 | 0,177 | 0,21 | 270 | 50 | 0,03 |
| 7 | 350 | 8,75 | 0,055 | 0,927 | 0,185 | 0,135 | 0,156 | 1,6 | 50 | ∑Si=9,23 |
На глубине 3,2 м выполняется условие 0.2Рбz= Poz. Глубина сжимаемой толщи составляет 3,2 м и конечная осадка фундамента равна 9.23 см.
В соответствии со СниП 2.02.01-83 предельно допустимое значение осадки Sдоп для многоэтажного здания с полным каркасом из железобетона составляет 10 см.
Sрасч. ≤ Sдоп.
9,23см ≤ 10 см
что в совокупности с выполнением условия является доказательством верного определения размеров подошвы фундамента, выбора грунтов в качестве естественного основания и гарантией сохранения целостности здания во время строительства и эксплуатации.
Расчет осадки по сечению 2-2, дом №8
Результаты расчёта осадки фундамента приведены в таблице 2.3. Схемы к расчёту осадки показаны на рисунке 2.
Разобьем толщу на расчетные слои:
hi≤ 0.4 bhi ≤ 0.4∙0.8 hi = 0.3 м
Таблица 2.3
| № | Z, см | m=2*Z/b,м | | Pбzкг/см2 | 0.2Рбzкг/см2 | Pozкг/см2 | Piкг/см2 | Eiкг/см2 | hi ,см | Si,см |
| 0 | 0 | 0 | 1 | 0,88 | 0,176 | 2,12 | ||||
| 1 | 50 | 1,25 | 0,739 | 0,968 | 0,194 | 1,57 | 1,85 | 20 | 50 | 3,7 |
| 2 | 100 | 2,50 | 0,349 | 1,056 | 0,211 | 0,74 | 1,16 | 20 | 50 | 2,3 |
| 3 | 120 | 3,00 | 0,294 | 1,094 | 0,219 | 0,62 | 0,68 | 20 | 50 | 1,4 |
| 4 | 170 | 4,25 | 0,185 | 1,193 | 0,239 | 0,39 | 0,51 | 230 | 20 | 0,04 |
| 5 | 220 | 5,5 | 0,124 | 1,292 | 0,26 | 0,262 | 0,326 | 270 | 50 | 0,05 |
| 6 | 270 | 6,75 | 0,088 | 1,391 | 0,278 | 0,187 | 0,225 | 270 | 50 | 0,03 |
| 7 | 300 | 7,5 | 0,072 | 1,49 | 0,298 | 0,15 | 0,17 | 270 | 50 | ∑Si=7,52 |
Глубина сжимаемой толщи составляет 2,2 м и конечная осадка фундамента равна 7,5 см.
В соответствии со СниП 2.02.01-83 предельно допустимое значение осадки Sдоп для многоэтажного здания с полным каркасом из железобетона составляет 10 см.
Sрасч. ≤ Sдоп.
7,5 см ≤ 10 см
что в совокупности с выполнением условия является доказательством верного определения размеров подошвы фундамента, выбора грунтов в качестве естественного основания и гарантией сохранения целостности здания во время строительства и эксплуатации.
В соответствии с СНиН 2.02.01-83 (2000), приложения 4, для многоэтажных зданий и сооружений с полным каркасом из железобетона относительная разность осадок равна 0,002.
Произведем расчет неравномерности осадки
.Расчет неравномерности осадки показал, что расчетное значение осадки не превышает допустимого значения. Что говорит о правильном выборе типа фундамента.
2.8.2 Расчет глубины оттаивания основания отапливаемого здания
Чаша оттаивания может определяться аналитическими методами по формулам и номограммам Г. В. Порхаева, которые позволяют определить формирование чаши оттаивания во времени, а также ее предельное очертание.
Таблица 2.4
| Положение расчетной точки | Расчетный режим | |
| неустановившийся | установившийся | |
| Под серединой здания |  |  |
| Под краем здания |  |  |
Необходимые для расчетов параметры:
( 5)
где λТ, λМ– коэффициенты теплопроводности соответственно талого и мерзлого грунта, ккал/м∙ч∙град; R0 – термическое сопротивление пола здания, м2∙ч∙град/ккал; B – ширина здания, м; t0 ,tП – температуры соответственно грунта на глубине 10 м и воздуха внутри помещения, ºС; τ – время от начала эксплуатации здания или сооружения, ч; q – теплота таяния мерзлого грунта, ккал/м3;
(6)где ρ - удельная теплота плавления льда, равная 80 000 ккал/т; WC, WH –соответственно суммарная влажность и весовое содержание незамершей воды, доли единицы; γМ – объемный вес скелета мерзлого грунта , т/м3.
Расчет чаши оттаивания под серединой здания
для τ=10 лет = 87600 ч.
При L/B=58,5/25>2, kI=1,
По номограмме определяем коэффициенты ξс=0,87, kc=0,13
тогда
Для τ=60 лет = 525600 ч.
При L/B=58,5/25>2, kI=1,По номограмме определяем коэффициенты ξс=1,4, kc=0,15
тогда
Расчет чаши оттаивания под краем здания
для τ=10 лет = 87600 ч.
При L/B=58,5/25>2, kI=1,
По номограмме определяем коэффициенты ξк=0,31, kк=0,17
тогда
Для τ=60 лет = 525600 ч.
При L/B=58,5/25>2, kI=1,