Проект разработки Олимпиадинского золоторудного месторождения на примере участка Восточный (стр. 6 из 21)

К_тр = 1,2*l_ср +0,2 (3.25)

где: l_ср – средний размер структурного блока в массиве, l_ср = 0,8 м (для среднетрещиноватых);

К_тр = 1,2*0,8 + 0,2 = 1,2

К_сз=1 - коэффициент, учитывающий степень сосредоточенности заряда в скважине;

К_у - коэффициент, учитывающий влияние объема взрываемой горной породы:

К_у =

, при Н_у≤15 м (3.26)

где: Н_у =10 – высота уступа; м

К_у =

=1,15

К_оп =3.75– коэффициент, учитывающий число свободных поверхностей принимаем для 3 степеней свободы:

q_п = 39*1,2*2*1,2*1*1,15*3,75 = 378 ( г/м³).

Определяем глубину скважины (L_с, м) по формуле:

L_с = H_у/sinβ + l_п, (3.27)

где: β =90^о– угол наклона скважины к горизонту;

l_п – перебур скважины ниже отметки подошвы уступа:

l_п = (10-15)*d_скв, м (3.28)

где: d_скв – диаметр скважины, d_скв = 0,250м;

l_п = 15*0,250 = 3.75 (м).

L_с = 10/1 + 3.75 = 13.75 (м).

Определяем длину забойки по формуле:

l_заб = (20-35)*d_скв, (м) (3.29)

l_заб = 27*0,250 =6,7 (м)

Определяем длину заряда по формуле:

l_зар = L_c - l_заб, м (3.30)

l_зар = 13.7 – 6,7 = 7 (м).

Определяем вместимость скважины по формуле

ρ = π*d_cкв²*Δ/4; (3.31)

где: Δ – плотность заряжания ВВ в скважине: при ручном заряжании

Δ = 900…1000 кг/м³;

ρ = 3,14*0,250²*1000/4 = 49 (кг/м).

Определяем линию наименьшего сопротивления по подошве уступа – W, для этого рассчитываем W1 и W2 из которых принимаем меньшее значение, которое должно соответствовать условию W₃<W_min:

(3.32)

где: m=1 – коэффициент сближения скважин;

W₂=53*K_T*d_c*

(3.33)

где: К_т =1 – коэффициент трещиноватости;

W₂=53*1*0,250*

= 7,7 (м).

Исходя из условий обеспечения безопасного обуривания уступа (только при вертикальных скважинах), величина линии наименьшего сопротивления по подошве уступа определяется по формуле:

W₃≥H_у*сtgα+C; (3.34)

где: С=3 – берма безопасности; м

W₃≥10* сtg80 +3=4,8 (м).

Итак, принимаем значение W_min=W₂, так как W₂<W₁. Если же сравнить W₂ иW₃, то W₂>W₃: следовательно выполняется условие W_min>W₃, следовательно W_спп=7,7 (м).

Определяем расстояние между рядами скважин – b по формуле:

b=0.85*a; (3.35)

где: a – расстояние между скважинами; м

a=m*W_спп; (3.36)

a=1*7,7;

a=7,7 (м).

b=0.85*7,7;

b=6,5 (м).

Определяем параметры развала горной массы:

Количество рядов скважин определяется по формуле:

, рядов (3.37)

где Ш_б– ширина взрываемого блока, м.

, м (3.38)

В_р – требуемая ширина развала, м;

B_р1 – ширина развала породы от первого ряда скважин, м

Требуемая ширина развала составит:

, м (3.39)

где А – ширина экскаваторной заходки, м;

n_з- требуемое число заходок (наиболее эффективно и экономически выгодно для данного типа экскаватора и высоты уступа является отработка развала за две проходки), n_з = 2.

= 36,6 м

, м (3.40)

k_в – коэффициент взрываемости породы, k_в = 3;

k_кз– коэффициент дальности отброса породы, при короткозамедленном взрывании k_кз = 0,9;

q_п – проектный удельный расход ВВ определяется на основе эталонного с учётом технологических и организационных факторов:

= 16,6 м

= 25,7 м

ряда.

Количество скважин в ряду определяется по формуле:

, скважин (3.41)

где L_б – длина взрываемого блока, м.

скважин.

Ширина развала взорванной массы при многорядном взрывании:

В_м = 0,9´В_р1+(Ш_б – 1)´b (3.42)

В_м = 0,9´16,6+(4 – 1)´6,5=35м

Определим ожидаемую высоту развала по формуле:

, м (3.43)

где H_у – высота уступа, H_у= 10 м.

= 12 м

Ожидаемая высота развала соответствует требованиям безопасности, так как

, м (3.44)

где H_ч.max– максимальнаявысота черпанья экскаватора, H_ч.max=13,5м.

= 20,2 м

Условие выполняется, т.к. 12 ≤ 20,2.

Общее количество скважин определятся по формуле:

N = n_р× n_с, скважин, (3.45)

N = 4×26 = 104 скважин.

Суммарная длина скважин определяется по формуле:

, м (3.46)

м.

Определим общее количество ВВ необходимое для взрыва блока:

Q_общ = Q_скв× N, кг (3.47)

Q_общ = 343×104 = 35672 кг.

Выход взорванной горной массы с одного метра скважины определяется по формуле:

, м³/м (3.48)

где n_р – число рядов скважин, для одной заходки n_р = 4;

L_с– длина скважины (13,7 м)

= 38,2м³/м.

15. Определяем необходимое количество буровых станков по формуле:

N = Q_гм·К/(Q_см·n·n_год·

), (3.49)

где: П=34007749 – производительность карьера по горной массе; тыс. м³/год;

К – коэффициент резерва станков, К = 1,2÷1,25;

n – число смен работы станков в сутки, n = 2;

n_год – число рабочих дней бурового станка в году, n_год= 280;

N = 30000000·1,2/(100·2·263·38,2) = 14,9=15 (шт).

Для бесперебойной работы и выполнения плана на карьере принимаем 15 буровых станков.

Расстояние R_озпо разлету кусков породы при взрывании скважинных зарядов определятся по формуле:

, м, (3.50)

где К_з – коэффициент заполнения скважины ВВ, К₃= 0,4;

m_заб – коэффициент заполнения скважины забойкой, m_заб = 0,05;

f – коэффициент крепости пород по шкале М.М. Протодъяконова, f = 14;

d – диаметр скважины, d = 0,2 м;

а – расстояние между скважинами в ряду или между рядами скважинами, м

м.

Округлим полученное значение до 300 метров.

Таблица 3.6

Параметры БВР

№ п/п	Параметры	Ед.изм	Величина
1	Высота уступа, Ну	м	10
2	Диаметр скважины, d	мм	250
3	Величина перебура, lпер	м	3,75
4	Глубина скважины, Lс	м	13,7
5	Удельный расход ВВ, qп	г/м3	378
6	Линия сопротивления по подошве W	м	7,7
7	Расстояние между скважинами, а	м	7,7
8	Расстояние между рядами скважин, в	м	6,5
9	Вес заряда в скважине, Q	кг	343
10	Длина заряда, Lвв	м	7
11	Длина забойки, lзаб	м	6,7
12	Интервал замедления, r	мс	20 – 50
13	Выход г.м. с 1 м скважины, qгм	м3/п.м	38,2
14	Rоз по разлету кусков	м	300

3.4. Выемочно-погрузочные работы

С начала отработки месторождения на карьере "Восточный" для выемки и погрузки руды и вскрышных пород в автосамосвалы используются электрические экскаваторы ЭКГ-10. Техническая характеристика представлена в таблице 3.7 Отработку развала ведем торцовым забоем тупиковой заходкой. Для проведения капитальной траншеи примем тупиковую траншейную продольную схему заходки с кольцевой схемой подачи автотранспорта.