Проектирование производственной инфраструктуры МУПБО "Бодрость" (стр. 21 из 30)

В цехе наблюдается незначительная вибрация, поэтому желательно использовать амортизационные подставки и резиновые прокладки с целью уменьшения влияния вибрации на тело человека.

При выборе освещенности следует руководствоваться приказом «Об утверждении отраслевых норм искусственного освещения предприятий» от 21.03.86 г. От освещенности объектов зависят количество и качество получаемой информации, повышение или снижение утомляемости работников, уровень их работоспособности.

В процессе стирки и глажения белья в воздух рабочей зоны выделяется значительное количество влаговыделений. Фактическая влажность в помещении превышает нормативное значение, что вредно сказывается на здоровье людей.

Поэтому для удаления тепла и влаги необходимо применять проточно-вытяжную вентиляцию.

Снижению утомляемости и росту производительности труда способствует рациональная организация режима труда и отдыха на предприятии. При разработке внутрисменных режимов труда и отдыха необходимо руководствоваться «Типовыми внутриотраслевыми режимами труда и отдыха рабочих на промышленных предприятиях».

Отрицательным на МУПБО «Бодрость» является то, что нет фиксированного времени для перерыва на обед.

На предприятии существует высокий уровень эстетики и культуры производства, что включает в себя цветное оформление производственных объектов, озеленение помещений, наличие спецодежды и спецобуви, что является фактором повышения привлекательности труда.

Для обеспечения безопасности условий труда в цехе необходимо руководствоваться «Правилами по технике безопасности». Все электрооборудование заземлено, используются изоляционные материалы.

На рабочих местах проводится обязательный инструктаж по технике безопасности в соответствии с ГОСТ 17.866-80 ССБТ «Обучение работающих безопасности труда на предприятиях и в организациях систем Минлегпрома РФ».

В целом уровень условий труда на предприятии является удовлетворительным, но необходимы мероприятия по уменьшению количества тепло- и влаговыделений в производственном помещении.

3.2.2. Расчет общеобменной вентиляции производственных помещений

Производственный процесс стирки и глажения белья сопровождается выделением пара и тепла. Распространение этих вредных выделений в помещении приводит к изменению состава и состояния воздушной среды, что сказывается на здоровье работников и неблагоприятно влияет на производительность труда. Поэтому разрабатывается ряд мероприятий, направленных на создание необходимых метеорологических условий для выполнения трудовых процессов. Одно из таких мероприятий – установка общеобменной вентиляции в производственных помещениях.

Рационально организованная вентиляция производственных помещений – это совокупность мероприятий и устройств, обеспечивающий необходимый воздухообмен в помещении. Общие требования к системам вентиляции, кондиционированию воздуха и воздушного отопления производственных, складских и вспомогательных помещений устанавливаются ГОСТом 12.4.021-75 «Системы вентиляционные. Общие требования».

Произведем расчет общеобменной вентиляции для цеха стирки и глажения белья.

Проектируется только приточная общеобменная система в предположении, что вытяжка осуществляется через расположенные в цехе аспирационные отсосы.

Приточные воздуховоды круглого поперечного сечения прокладываются вдоль цеха из стены на высоте не менее трех метров с раздачей воздуха через каждые три метра короткими отверстиями. Воздухопровод примыкает к вентиляционной камере. На планировку цеха воздухопровод наносится линией, а камера прямоугольником (см. рис. 3.1.)

Количество воздуха, необходимое для удаления тепло- и влаговыделений, а также для обеспечения требуемых параметров воздушной среды в рабочей зоне определяется по избыткам явного и скрытого тепла и влаги по зависимости.

L = Qn / (Jy – Jn) * P (3.2.2.)

L = 1000 * W / (dy – dn) * p (3.2.3.)

Рис. 3.1. План вентиляционной системы

где Qn – полные тепловыделения в рабочую зону производственного помещения, кДж/ч;

W – влаговыделений, кг/ч;

Jn (Jy) – теплосодержание приточного (удаляемого) воздуха, кДж/ч;

dn (dy) - влагосодержание приточного (удаляемого) воздуха кг/мÙ3 (применяется 1,2 кг/мÙ3).

Таблица 3.2.2.

Количество тепло- и влаговыделений от технологического оборудования

Наименование оборудования	Количество тепловыделений, кДж/ч		Количество влаговыделений, кг/ч
	скрытое	явное
1. КП-114	1550*4 = 6200	1090*4 = 4360	0,4*4 = 1,6
2. СМ-10	590	1880	0,7
3. Сушильный барабан	4190*3 = 12570	-	-
4. Каток	5900	16300	6,0
Итого:	25260	22540	8,3

Таким образом, полное тепловыделение составит:

Qn = 25260 + 22540 = 47800 кДж/ч

из них явное тепловыделение от людей и оборудования Qл = 25260 кЖд/ч и скрытое Qс = 22540 кДж/ч.

Определим количество влаговыделений:

W = 1,6 + 0,7 + 6 = 8,3 кг/ч.

Удельные убытки явного тепла определяются по формуле:

q = Qл / V, где (3.2.4.)

V – объем помещения, мÙ3.

Габариты рассматриваемого цеха – 10 х 10 х 3 м, поэтому V = 300 мÙ3.

q = 25260 / 300 = 84,2 кДж / %*мÙ3 = 23,39 Вт/мÙ3

т.е. помещение характеризуется значительными избытками явного тепла – больше 23 Вт/мÙ3, категория работ, выполняемых в помещении средней тяжести (II-й), период года – теплый.

Температура воздуха в помещении должна быть не более, чем на 3°С выше температуры наружного воздуха.

Тn = 21,3, Jn = 12,2 ккал/кг

Переведем в систему СИ значений теплосодержания (1 ккал/кг = 4,19 Жд/кг)

По J-d диаграмме определим остальные показатели:

j = 70%, dn = 118 г/кг сухого воздуха.

Рассчитаем параметры воздуха в помещении:

tр.3. = 21,3 + 3 = 24,3 °С.

Определим направление луча процесса изменения параметров приточного воздуха под воздействием тепло- и влаговыделений.

e = Qn / W (3.2.5.)

e = 44800 / 8,3 = 5397,6 кДж/кг

На J-d диаграмме соединим т. А, имеющую координаты t = 0, d = 0 с т.Б (e = 5397,6 кДж/кг), расположенной на оси e.

Температуру удаляемого воздуха определим по зависимости:

ty = t р.з. + D (Н – 2), (3.2.6.)

где D - градиент температуры по высоте помещения, °С/м;

Н – вертикальное расстояние от пола до горизонтальной оси отверстия, через которое удаляется воздух из производственного помещения.

ty = 24,3 + 0,3 (2,8 – 2) = 25 °С.

Из т. С J-d диаграммы, которая характеризуется параметрами:

tn = 21,3 °С, In = 51?3 кДж/кг, У = 70%, dn = 11,8 г/кг сухого воздуха, проводим прямую линию, параллельную АБ, до пересечения с линией температуры уходящего воздуха (т. Д). Находим остальные параметры уходящего воздуха:

Jу = 59 кДж/кг, У = 61%, dy = 13,1 г/кг сухого воздуха (рис. 3.2.)

Определим воздухообмен, необходимый для нейтрализации тепловыделений по формулам

L = 47800 / (59 – 51,3) * 1,2 = 5173,16 мÙ3/ч;

L = 1000 * 8,3 / (13,1 – 11,8) * 1,2 = 5320,5 мÙ3/ч.

Более высокий воздухообмен принимаем за расчетный, L = 5320,5 мÙ3/ч.

Б 5397,6

Д

25

21,3 С 59 кДж/кг

А

51,3 кДж/кг

11,8 13,1

Рис. 3.2. Процесс изменения параметров приточного воздуха, подаваемого в производственные помещения, под действием тепло- и влаговывделений.

Расчет воздухопровода

Задаемся при расчете воздухопровода для всех его участков скоростью 10 м/с и необходимые диаметры подсчитаем по формуле:

pd Ù2 * 10 Ù6 * u/L = L / 3600, (3.2.7.)

_____

откуда d = ÖL / V , (3.2.8.)

где d - диаметр, мм;

L - воздухообмен, мÙ3/ч

V – скорость, м/с.

Потери давления для каждого участка в Па определим по формуле:

Р = (l* l/d + Se)uÙ2 r/2, (3.2.9.)

l – длина участка, м.;

d – диаметр участка, мм;

l - коэффициент трения (принимается в среднем равным 0,02);

Se - суммарный коэффициент местных сопротивлений, определяемый изменением скорости или изменением направления потока. Для расчетов принимается на выход e = 1, на поворот при ответвлении e = 0,2, на переход от одного участка к другому e = 0,1; потери давления в воздцухозаборной шахте 50 Па, в фильтре и калорифере 100 Па;