Смекни!
smekni.com

Методическое руководство по расчету машины постоянного тока МПТ (стр. 10 из 15)

Оптимальная проводимость внешней цепи в относительных единицах

.

Масштаб магнитной проницаемости

mm = Br/ HC= 1,02 / (110 × 103) = 9,2727 × 10-6 Гн/м.

Магнитная проницаемость воздушного зазора в относительных единицах

.

Отношение длины магнита к длине воздушного зазора:

.

Относительная магнитная индукция:

Относительная напряжённость магнитного поля

.

Относительная удельная энергия магнита

.

Графическое построение решения задачи представлено на рис. 13 .

При заданной величине внешнего размагничивания

режим работы магнита в точке 1 будет оптимальным. При увеличении магнитной проводимости внешней цепи свыше оптимального значения (например, вебер-амперная характеристика, изображаемая прямой ОА2) удельная энергия магнита уменьшается. При данном значении магнитной проводимости внешней цепи относительные значения магнитной индукции напряжённости магнитного поля и удельной энергии магнита соответственно равны:

Уменьшение магнитной проводимости внешней цепи недопустимо, так как при этом уменьшается величина

.

Рис. 13. Графическое построение решения примера № 1

Пример №2. Внешняя магнитная цепь и внешнее размагничивание имеют те же, что в примере1, параметры и величины. Определить отношение длины магнита к длине воздушного зазора, если использовать магнит на основе редкоземельных элементов типа КС 37А с параметрами:

Br = 0,82 Тл; Hс= 560 kA; g = 0,28.

Р е ш е н и е. Коэффициент, характеризующий форму кривой размагничивания,

Относительная магнитная проницаемость возврата

.

Оптимальная магнитная проводимость внешней цепи

.

Относительная магнитная проницаемость воздушного зазора

.

Отношение длины магнита к длине воздушного зазора

.

Сравнивая между собой магниты ЮНДК с магнитами на основе редкоземельных элементов, видим, что объём последних при прочих равных условиях в »11 раз меньше. Такое положение объясняется значительно большими удельными энергиями последних.

10. ПРИМЕР РАСЧЁТА МАШИНЫ ПОСТОЯННОГО

ТОКА

Исходные данные для расчёта:

машина постоянного тока - генератор;

полезная мощность -РН = 80 Вт;

номинальное напряжение -UН= 230 В;

частота вращения -nН, об/мин;

возбуждение - параллельное;

режим работы -S1, продолжительный;

исполнение - закрытое.

10.1. Основные размеры машины

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая информация Результаты расчёта
1 Магнитная ин- дукция в зазоре Табл. 2 Bd = 0,45 Тл
2 Линейная токовая нагрузка Табл. 2 AS = 8000 А/м
3 Коэффициент полюсной дуги Разд.1, п.3 a = 0,65
4 Отношение длины якоря к его диаметру Разд.1, п.3 x= 1,4
5 КПД генератора(предваритель-но) Табл. 1 hН= 0,59

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая информация Результаты расчёта
6 Машинная постоянная (1.11)
7 Расчётная мощность (1.6)
8 Диаметр якоря (1.12)
9 Длина якоря (1.13) l0= 1,4× 0,04=0,056 м
10 Окружная скорость (1.14) Va= 3,14×0,04×3000/60 = 6,283 м/с
11 Число полюсов 2 p = 2
12 Полюсное деление (1.15) t = 3,14×0,04/2 = 0,0628 м
13 Расчётная полюсная дуга (1.16) b0 = 0,65 × 0,0628 = 0,0408 м
14 Частота перемагничивания (1.17) f = 1×3000/60 = 50 Гц
15 Воздушный зазор (1.22)

d = 0,4 × 0,0628×8000/0,45= 4,46×10-4 м,

принимаем d = 4,5×10-4 м

10.2. Расчёт обмотки якоря

п/п

Рассчитываемая величина

Используемая

информация

Результаты расчёта
16 Магнитный поток (2.1) Ф = 0,45×0,0408×0,056 = 1,028×10-3 Вб
17 Ток якоря (1.9) Iа = 1,1×80/230 = 0,382 A
18 Число параллельных ветвей 2 а =2
19 Число проводников обмотки якоря (1.10), (2.2)
20 Число пазов якоря (2.3) Z» 4×0,04×100= 16
21 Число коллекторных пластин (2.4) К = 3 × 16 = 48
22 Число витков в секции обмотки (2.5)

Wc = 5490/(2× 48) = 57,16;

принимаем Wc = 56

23 Уточнённое число проводников якоря N = 2× 48× 56= 5376
24 Число проводников в пазу Nп = 5376/16 = 336

п/п

Рассчитываемая величина

Используемая

информация

Результаты расчёта
25 Расчёт шагов обмотки якоря Принята простая петлевая обмотка
26 Число элементарных пазов (2.4) Zэ = 3 × 16 =48
Шаг по коллектору (2.6) yк =1
Шаг по якорю (2.6) y = yк=1
Первый частичный шаг (2.6) y1 = 48/(2×1) = 24
Второй частичный шаг (2.6) y2 = 1-24 = -23

10.3. Расчёт проводников якорной обмотки,

размеров зубцов, пазов якоря

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта
27 Предельная температура пе-регрева обмот-ки якоря Qм = 90о С
28 Коэффициент теплоотдачи по-верхности якоря a = 18 Вт /(К×м2)
29 Удельная тепло-вая нагрузка (3.1) q = 90×18 (1 + 0,1×6,28)= 2637,4 Вт/ м2
30 Допустимая плотность тока в обмотке якоря (3.10) ja = 17×2637,4×106/8175,3 = 5,48×106 A/м2
31 Сечение про-водника обмотки якоря (3.16) qпр = 0,382/(2×5,48×106) = 0,0348×10-6 м2
32 Диаметр неизолированного провода (пред-варительно) Приложение,табл. 2,3 dпр = 0,21×10-3 м; принимаем провод марки ПЭТВ-1: диаметр неизолированного провода dпр= 0,21×10-3 м; диаметр изолированного провода dИЗ= 0,235 ×10-3м; сечение провода qпр = = 0,0346×10-6 м2
33 Уточнённое зна-чение плотности тока ja = 0,382/(2×0,0346×10-6) = 5,52×106 A/м2
34 Сечение изоли-рованного провода (3.19)

qпр.из = 3,14×0,2352×10-6/4 =

= 0,0434×10-6 м2

п/п

Рассчитываемая

величина

Используемая

информация

Результаты расчёта
35 Площадь, занимаемая изо-лированным проводом Sпп = 0,0434×10-6×336 = 14,57×10-6 м2
36 Диаметр вала Разд.3, п.19 dв= 6×10-3 м
37 Принимаемый паз якоря оваль- ной формы Рис.2
38 Высота сердеч-ника якоря при индукции 1,6 Тл (3.27)
39 Высота паза (3.26) hП = (40-2×0,45-6-2×6)×10-3= 11×10-3м
40 Размеры щели паза Разд.3, п.19 hщ =0,5×10-3м;bщ= 1,3×10-3м
41 Ширина зубца при индукцииBz= 1,8 Тл (3.21), (3.25) bz= 7,854×10-3×0,45/(0,95×1,8) » 2,1×10-3 м
42 Максимальная ширина паза (3.28)

bп.макс=[3,14×(40 - 2×0,5) - 2,1×16]/(16+

+ 3,14) = 4,64×10-3м

43 Минимальная ширина паза (3.29)

bп.мин = [3,14×(40 - 2×11)-2,1×16]/(16 -

-3,14) = 1,78×10-3м

44 Высота средней части паза (3.30) h12 = 11-0,5-4,64/2-1,78/2= 7,25×10-3м
45 Площадь паза в штампе (3.31) Sп = 7,25×(4,64 + 1,78)/2 + 3,14×4,642/8 ++ 3,14×1,782/8 = 32,96×10-6 м2
46 Коэффициент заполнения паза Из (3.17) Кз.п = 14,57/32,96 = 0,442
47 Длина провод-ника обмотки якоря (3.32) la = 0,056 + 1,2×0,040 = 0,104 м
48 Сопротивление обмотки при t = 90 °C (3.34), (3.35)
49 Падение напря-жения в обмотке якоря (3.36) DUа= 0,382×90,7=34,65 В

10.4. Коллектор и щёточный аппарат