«Контактные сети и лэп» (стр. 3 из 3)
| X, м | Провес несущего троса, F, м | Длина струны C, м |
| 4 | 0,161 | 1,639 |
| 10 | 0,357 | 1,443 |
| 16 | 0,497 | 1,303 |
| 22 | 0,581 | 1,219 |
| 28 | 0,609 | 1,191 |
| 34 | 0,581 | 1,219 |
| 40 | 0,497 | 1,303 |
| 46 | 0,357 | 1,443 |
| 52 | 0,161 | 1,639 |
Таблица 4.4 – Стрелы провеса несущего троса и длины струн, кривая R=1000 м
| X, м | Провес несущего троса, F, м | Длина струны C, м |
| 4 | 0,168 | 1,632 |
| 9 | 0,342 | 1,458 |
| 14 | 0,478 | 1,322 |
| 19 | 0,575 | 1,225 |
| 24 | 0,633 | 1,167 |
| 29 | 0,653 | 1,147 |
| 34 | 0,633 | 1,167 |
| 39 | 0,575 | 1,225 |
| 44 | 0,478 | 1,322 |
| 49 | 0,342 | 1,458 |
| 54 | 0,168 | 1,632 |
Расчет жесткости контактной подвески для пролета производится для трех зон: А, Б, В. Зона А – подопорная зона, зона Б – от конца рессорного троса до первой нерессорной струны, включая ее, зона В – участок между первыми нерессорными струнами разных опор.
Эластичность в зоне А расчитывается по формуле:
(4.4)где
a – расстояние от точки подвеса до конца рессорного троса;
c – расстояние от точки подвеса до первой нерессорной струны
K – натяжение контактного провода;
T – натяжение несущего троса;
H – натяжение рессорного троса;
L – длина пролета.
Эластичность в зоне Б:
(4.5)где
Эластичность в зоне В:
(4.6)Жесткость расчитывается по формуле?
(4.7)На основе расчетов построены эпюры жесткости, приведенные на рисунках 4.1 – 4.4.
Рисунок 4.1 – Эпюра жесткости для кривой R=600 м
Рисунок 4.2 - Эпюра жесткости для кривой R=850 м
Рисунок 4.3 - Эпюра жесткости для кривой R=1000 м
Рисунок 4.4 - Эпюра жесткости для прямых участков
Коэффициент жесткости расчитывается по формуле:
(4.8)Таблица 4.5 – Коэффициенты жесткости
| участок | Коэффициент жесткости Kж |
| Прямая | 1,29 |
| Кривая R=600 | 1,42 |
| Кривая R=850 | 1,46 |
| Кривая R=1000 | 1,60 |
5 Проверка длин пролетов по гололеду
Максимально допускаемая длина пролета расчитывается по следующей формуле:
(5.1)где
;
;
=0,9.Для прямых участков и кривых радиусами 600 и 850 Lmax=118 м, для кривой радиусом 1000 м Lmax=119.
6 Расчет длин анкерных участков
Расчет длины анкерных участков полукомпенсированной цепной подвески производят с учетом реакций струн и фиксаторов и расположения кривых в анкерном участке для принятия конструктивных параметров контактной подвески. При этом колебания натяжения компенсированного контактного провода не должны превышать 10% от номинального.
Для расчета длины анкерных участков контактного провода полукомпенсированной подвески строят для принятых параметров подвески кривые приращений натяжения контактного провода у средней анкеровки в зависимости от длины анкерного участка.
По расчетам получены следующие длины анкерных участков:
0 – 920 1-й анкерный участок, длина 920 м, средняя анкеровка на отметке 400 м.
819 – 1980 – 2-й анкерный участок, длина 1161 м, средняя анкеровка на отметке 1317 м.
1868 – 2497 – 1-я половина 3-го анкерного участка
7 Выбор опорно-поддерживающих устройств
Опорные устройства контактной сети состоят из опор, поддерживающих и фиксирующих конструкций. Расчеты опорных, поддерживающих и других строительных конструкций контактной сети и всех видов оснований (фундаментов) на силовые и другие воздействия, определяющие напряжения, состояние и деформацию их, должны производиться по методу расчетных предельных состояний.
Предельными являются состояния, при которых конструкция или основание перестают удовлетворять предъявляемым к ним эксплуатационным требованиям. Требуемая надежность и необходимая гарантия от возникновения предельных состояний конструкций и оснований обеспечиваются надлежащим учетом возможной минимальной прочности материалов, возможных наибольших нагрузок и воздействий, условий и особенностей действительной работы конструкций и оснований, а также надлежащим выбором расчетных схем и предпосылок расчета.
Расчеты производят по трем предельным состояниям:
первое – по несущей способности; .
второе – по деформациям и перемещениям;
третье – по трещиностойкости.
Целью расчета по первому предельному состоянию является обеспечение несущей способности (прочности, устойчивости формы и положения, выносливости) и ограничение развития чрезмерных пластических деформаций конструкций и оснований в возможных неблагоприятных условиях их работы в период строительства и эксплуатации.
Целью расчета по второму предельному состоянию является ограничение деформаций или перемещений (в том числе колебаний) конструкций и оснований в условиях нормальной эксплуатации.
Целью расчета по третьему предельному состоянию является недопущение или ограничение величины раскрытия трещин, с тем чтобы эксплуатация конструкций и оснований не была нарушена вследствие коррозии, местных повреждений и т. д.
Основными характеристиками сопротивления материалов силовым воздействиям являются нормативные сопротивления, устанавливаемые соответствующими ГОСТами или нормами.
Приняты следующие опорно-поддерживающие устройства:
Опоры СО136.6-2, СО136.6-3, СО136.6-4, М 45/15-7.3.
Типы фиксаторов ФП-I-3, ФО-III-3, ФП-II-3.
Типы консолей НР-I-5.
Жесткие попреречины П-21-22.5.
Фундамент ТС-3,5-6.0.
Список использованных источников
1. Марквардт К.Г., Власов И.И. Контактная сеть. Учебник для вузов ж.-д. транспорта. Издание третье, переработанное и дополненное. М.: «Транспорт», 1977. 271 с.
2. Фрайфельд А.В. Проектирование контактной сети. 2-е издание, переработанное и дополненное. М.: «Транспорт», 1984. 327 с.